式中B——轮距。
将式（4－62）和式（4－58）代入式（4－61）得到
C?b?fw??L??C?w?? （4－63） ?f?????b??B?22由于连接点处橡胶件的变形，稳定杆的侧倾角刚度会减小约15％～30％。
当稳定杆两端受到大小相等、方向相反的垂向力P作用时(参见图4－40)，其端点的垂向位移f可用材料力学的办法求出，具体为
f?P?3L?322 （4－64） l?a?(a?b)?al(b?c)12??3EI?2?5式中E——材料的弹性模量，E＝2.06?10Mpa；
I——稳定杆的截面惯性矩，I??d464，mm；
4d——稳定杆的直径，mm；
P——端点作用力，N；
f——端点位移，mm。
其余各量意义见图4－40。由式（4－64）可得到稳定杆的角刚度
1P23EIL2 （4－65） C?b??L?L2f??22?l13?a3?(a?b)2?4l2(b?c)?2??
图4－40横向稳定杆计算用简图
当角刚度给定时，可求得所需要的稳定杆直径d为
128C?b?3L?2d??2?l1?a3?(a?b)2?4l2(b?c)? （4－46）
3?LE?2?4一般情况下，如图4－40所示的稳定杆的最大应力发生在截面B的内侧(其原理与螺旋
弹簧内侧扭转应力大于外侧类似)，其大小与月处的圆角半径只有关，因为R决定了此处的曲度系数。对于稳定杆，最大扭转应力不应超过700MPa，亦即
16Pl2K'??≤???＝700Mpa （4－47）
?d3'式中K——曲度系数，K?'4C?10.615?；
4C?4C C——弹簧指数，C?(2R?d)/d。
由式(4－46)和K及C的表达式，可求出需要的最小圆角半径R。通常为了减小扭转应力，推荐R的取值不小于1.25d。
其他位置的应力一般都小于B截面内侧的扭转应力。如果图4－40中支承点C的位置很靠近中心，则C截面处同时受到弯矩和扭矩的作用，可能产生较大的主应力，当图中(a+b)的值接近或超过2l2时，则应校核该处的主应力。
B截面在弯矩Pl2的作用下产生的弯曲应力为??Pl1/(32?d3)，在极限位置亦即最大载荷作用下，这一弯曲应力应小于等于1250MPa。
横向稳定杆所采用的材料和加工工艺与前面介绍过的扭杆相同，所不同的只是扭杆要做预扭处理，而稳定杆由于工作时要承受正反两个方向的扭矩，不做预扭处理。对于既是稳定杆、又要兼起导向机构的情况，应选用级别较高的材料。
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