????? ?(I1?I2?I0)Z1L?I0Z1L?I0Z0L
?ZL?Z0L?Z1LI?ZL?IA101ZL1
?? ?(IA?3KI0)Z1L
?式中 KI0——称为零序补偿电流，其中
K?1Z0?Z13Z1，为常数；
??? 接入继电器的电流Ij?IA?3KI0，则故障相阻抗继电器的测量阻抗为
Z(1)JA?UA??Z1L??IA?3KI0
它能正确地测量从短路点到保护安装地点间的阻抗。为了反应任一相的单相接地短路，接地距离保护也必须采用三个阻抗继电器。这种接线方式同样能够正确反应两相接地短路和三相短路，此时接于故障相的阻抗继电器的测量阻抗均为Z1L。
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第四节 影响距离保护正确工作的因素及采取的防止措施
一、短路点过渡电阻对距离保护的影响
保护1的测量阻抗为Rg，保护2的测量阻抗为ZAB?Rg。由图(b)可见，当Rg较大时，可能出现ZJ.1已超出保护1第Ⅰ段整定的特性圆范围，而ZJ.2仍位于保护2第Ⅱ段整定的特性圆范围以内。此时保护1和保护2将同时以第Ⅱ段的时限动作，因而失去了选择性。
jXjXC?Z1B1A2CL1L2Rg?Zj.1??Z2?Z2RRgZj.2R0(a)(b)图3-35 过渡电阻对不同安装地点距离保护的影响（a）电网接线图；（b）保护范围图 结论：保护装置距短路点越近时，受过渡电阻的影响越大，同时保护装置的整定值越小，则相对地受过渡电阻的影响也越大。
对图3—36（a） 所示的双侧电源的网络，短路点的过渡电阻可能使量阻抗增大，也可能使测量阻抗减小。
A?2Id!B1Rg?Id2CjXIdRgej?Id1Rg?IdBA0R(b)(a)图3-36 双侧电源通过 短路的接线图及阻抗电流向量图Rg(a)系统图；(b)向量图
保护1和保护2的测量阻抗分别为
ZJ1??IIUB??dRg?dRgej???Id1IId1d1 ?IU?A?ZAB?dRgej??Id1Id1
式中
ZJ2???—Id超前Id1的角度。
当?为正时，测量阻抗增大，当?为负时，测量阻抗的电抗部分将减小。在后一种情
况下，可能导致保护无选择性的动作。过渡电阻主要是纯电阻性的电弧电阻Rg，且电弧的长度和电流的大小都随时间而变化，在短路开始瞬间电弧电流很大，电弧的长度很短，Rg很小。随着电弧电流的衰减和电弧长度的增长，Rg随着增大，大约经0.1～0.15秒后，Rg剧烈增大。
减小过渡电阻对距离保护影响的措施 （1）采用瞬时测定装置
它通常应用于距离保护第Ⅱ段。原理接线如图3—37所示。
（2）采用带偏移特性的阻抗继电器 保护2的测量阻抗Zcl2=Zd+Rg
当过渡电阻达Rg1时，具有椭圆特性的阻抗继电器开始拒动。 当过渡电阻达Rg2时，方向阻抗继电器开始拒动。 当过渡电阻达Rg3时，全阻抗继电器开始拒动。
结论：阻抗继电器的动作特性在+R轴方向所占的面积越大则受过渡电阻的影响越小。 采用能容许较大的过渡电阻而不致拒动的阻抗继电器，如偏移特性阻抗继电器等。
二、电力系统振荡对距离保护的影响及振荡闭锁回路
（一）电力系统振荡时电流、电压的分布
?EMZMMZ?IzhN?ENZNZL图3-38 系统振荡的等值图图3-38为简化系统等值电路图, 当系统发生振荡时，设EM超前于EN的相位角为
?????,EM?EN?E，且系统中各元件的阻抗角相等，则振荡电流为
??E???E??(1?e?j?)EEEMNMN??I?zhZM?ZL?ZNZ?Z?=
??振荡电流滞后于电势差EM?EN的角度为系统振荡阻抗角为
??argtgXM?XL?XNRM?RL?RN
?Izh?EMMZN??EN?图3-39 系统振荡时电压、电流向量图系统M、N、Z点的电压分别为：
??E??I?ZUMMzhM??E??I?ZUNNzhN??E??I?1ZUZMzh?2
(二)电力系统振荡对距离保护的影响
M母线上阻抗继电器的测量阻抗为
ZMcl??I?Z??EUEMzhMM???M?ZM???IIIzhzhzh
?E1M?Z??ZM?Z??ZM?j???1?e(EM?EN) 应用尤拉公式及三角公式，有
e?j??cos??jsin?21?e?j???1?jctg2
于是
11?ZMcl?(Z??ZM)?jZ?ctg222
将此继电器测量阻抗随?变化的关系，画在以保护安装地点M为原点的复数阻抗平面上，当系统所有元件的阻抗角都相同时，阻抗继电
OjXENNZ1?2MEM1Z??ZM2RZc1?2KOl?图3-41 系统振荡时，测量阻抗的变化器的测量阻抗将在
Z?的垂直平分线oo?上移动，如图3-41所示。
系统振荡对距离保护的影响
以变电站M处的保护为例,其距离Ⅰ段起动阻抗整定为0.85ZL，在图3-42中以长度MA表示，由此可绘出各种继电器的动作特性曲线。