内蒙古科技大学毕业设计说明书
72.6468.5976.7014.0362.66 7.15(4.45)7.15(4.45)92.4239.7148.9890.6943.4843.4891.1444.9142.5186.1426.7555.6791.829.0647.190.7740.98 14.55(15.04)25.84(25.62)11.29(10.59)13.2626.5413.2626.5812.9325.0316.937.24(3.39) 1.63(0.02) 6.54(3.37) 26.54(26.27)3.46(3.57) 10.113(13.05)(9.67)27.0411.9127.143.211.6925.983.8614.927.212.263.2411.919.5343.2943.2991.1342.586.7711.7754.2126.068.099.3744.5913.6613.3813.03(a)恒载作用下4.053.60(b)活载（雪荷载）作用下图8.9竖向荷载作用下框架弯矩图
梁端剪力和柱轴力的计算：
以第4、5层恒载作用(表8.3)为例说明计算过程（注意：计算剪力时梯形、三角形荷载按实际大小计算）：
第五层：
13.6+7.21
（q2+q1）=（5.4×16.7+4.725）=47.56kN 22211
VBC跨=（1.2q2+q1）=（1.2×11.16+3.15）=8.27kN
22荷载引起的剪力：VAB跨=
lMb?Mbr72.64?76.7
弯矩引起的剪力:AB跨: ==?0.56kN
l7.2l
?Mbr=0?0 BC跨: Mb
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总剪力：AB跨：VA=47.56?0.56=47.00kN
VB=47.56+0.56=48.12kN BC跨：VB=VC=8.27kN
柱轴力：A柱：N顶=P1+VA=137.43+47.56=184.99 kN
A柱重G柱=0.6×0.6×3.3×25=31.19 kN N底= N顶+G柱=184.99+31.19=216.18 kN
B柱：N顶=P2+VB（AB跨）+VC=154.71+48.12+8.27=211.10 kN
B柱重G柱=0.6×0.6×3.3×25=31.19 kN N底= N顶+G柱=211.10+31.19=242.29 kN
第四层：
1
（5.4×14.04+9.261）=42.54kN 21
VBC跨=（1.2×9.36+3.15）=7.19kN
2荷载引起的剪力：VAB跨=
lMb?Mbr92.42?91.82
==0.08kN 弯矩引起的剪力:AB跨:
l7.2l
BC跨: 0Mb?Mbr=?0
总剪力：AB跨：VA=42.54+0.08=42.62kN
VB=42.54?0.08=42.46kN BC跨：VB=VC=7.19kN
柱轴力：A柱：N顶=P1+VA+N底(5层)=156.84+42.54+216.18=415.56 kN
A柱重G柱=0.6×0.6×3.3×25=31.19 kN N底= N顶+G柱=415.56+31.19=446.75 kN B柱：N顶=P2+VB（AB跨）+VC+N底(5层)
=182.07+42.46+7.19+242.29=474.01 kN B柱重G柱=0.6×0.6×3.3×25=31.19 kN N底= N顶+G柱=474.01+31.19=505.2 kN
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表8.3恒载作用下梁端剪力及柱轴力（kN）（计算过程见表前） 荷载引起的 弯矩引起的层
剪力
剪力
总剪力
柱轴力
次 AB跨 BC跨AB跨 BC跨AB跨 BC跨VA
VB VB=VC
N顶
A柱
N底
B柱 N顶
N底 242.29505.20768.20
VA=VB VB=VCVA=VB VB=VC
5 47.56 8.27 ?0.56 0 47.0048.128.274 42.54 7.19 0.08 0 42.6242.467.193 42.54 7.19 ?0.01 0 42.5342.557.192 42.54 7.19 0.01 0 42.5442.547.19
184.99415.56646.12876.69
216.18 211.10446.75 474.01677.31 737.01
907.88 1000 1031.19
1 42.54 7.19 ?0.09 0 42.4542.637.191107.171150.64 1263.581307.05
表8.4活载作用下梁端剪力及柱轴力（kN）
荷载引起的 层 剪力
弯矩引起的 剪力
总剪力
柱轴力
次 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨AB跨 BC跨VA
VB
VB=VC
A柱 N顶
B柱 N底
VA=VB 5
VB=VC VA=VB VB=VC
0 0
?0.01 0.72 4.86
（2.43） （0.36）(0.15)
0.10
4 19.44 3.6
(?0.09) 3 19.44 2 19.44 1 19.44 4.85 4.87 0.72
12.95(6.63) 17.29(8.49) (2.58)(2.28)(0.36)19.5419.34
3.6 64.89(58.38) 90.63(78.42) (19.35)(19.53)
19.5119.5219.57
3.6 116.66(110.15) 164.14(151.93)3.6 168.42(161.91) 237.66(225.45)3.6 220.13(213.62) 311.23(299.02)
3.6 ?0.07 0 19.373.6 ?0.08 0 19.363.6 ?0.13 0 19.31
注：括号内为屋面作用雪荷载（0.25kN/m2）时对应的内力，V向上为正。
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9.横向框架内力组合
9.1结构抗震等级
查《建筑抗震规范》可知本工程框架为二级抗震等级。
9.2框架梁内力组合
本例考虑三种内力组合，即1.2（SGk+0.5Sqk）+1.3SEk，1.35 SGk +Sqk 及1.2SGk+1.4SEk[1]。
对于本工程，1.2SGk+1.4SEk这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起主要控制作用，故不予考虑。各层梁内力组合结果见表9.2。
考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（调幅系数取0.8），以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。ηvb梁端剪力增大系数，二级抗震取1.2。
γRE为承载力调整系数，具体取值见表9.1
表9.1承载力调整系数γRE的取值[3] 正截面承载力计算 梁
偏心受压柱
斜截面承载力计
算 梁、柱
结构构件类别
γRE 0.75 0.8 0.85 注：轴压比小于0.15的偏心受压柱，γRE取0.75。 9.2.1框架梁内力组合（表9.2）
第一层AB跨梁，说明计算方法和过程。 （1）截面A（竖向荷载作用下M调幅系数0.8）
，V=42.45 kN(表8.3) 恒载M=?86.14×0.8=?68.9 kN?m（图8.9a）
活载M=?25.03×0.8=?20.02 kN?m（图8.9b），V=19.31 kN(表8.4)
地震M=±202.09 kN?m（图4.3a），V=59.49 kN(表7.3b) （2）跨间最大弯矩的计算：
计算理论:根据梁端弯矩的组合值及梁上荷载设计值,由平衡条件确定. ①均布和梯形荷载下，如下图9.1：
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VA=
?(MA+MB)q1l(1?α)q2l
++ 22l
(2q1+q2)αl
≤0，说明x≤αl，其中x为最MA若VA?
2
alq2alMB大正弯矩截面至A支座的距离，则x可由下式求解：
VAAq1lBVBq2x2
=0 VA?q1x?2αl
将求得的x值代入下式即可得跨间最大正弯矩值：
图9.1Mmax
q1x2q2x3
=MA+VAx??
26αl
若VA?
(2q1+q2)αl
>0，说明x>αl，则 2
x=
(VA+
αlq2
2q1+q2
)
可得跨间最大正弯矩值：
Mmax
(q+q)x
=MA+VAx?12+
2
2
αlq2(x?
2
αl
)3
若VA≤0，则Mmax=MA
②同理，三角形分布荷载和均布荷载作用下，如下图9.2：
VA=
?(MA+MB)q1lq2l
++ 24l
q2x2
x可由下式解得: VA=q1x+l可得跨间最大正弯矩值：
q2MAVBBxq1l图9.2MBCVCMmax
q1x2q2x3
=MA+VAx??
23l
第1层AB跨梁：
q1=1.2×9.261=11.11 kN/m
q2=1.2×(14.04+0.5×7.2)=21.17 kN/m 左震： MA=126.02/0.75=168.03 kN·m
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