4.1 内力组合
4.1.1 弯矩调幅（此节蓝底内容可根据你的实际情况选择是否调幅，若梁端弯矩值不大，可不调，也可在内力组合时考虑弯矩调幅）
为了减小支座处负钢筋的数量，方便钢筋的绑扎与混凝土的浇捣；同时为了充分利用钢筋，以达到节约钢筋的目的。在内力组合前将竖向荷载作用下支座处梁端负弯矩（使梁上面受拉）调幅，调幅系数β＝0.8。
以顶层边跨梁在恒载作用下的梁端负弯矩为例：
该梁在恒载作用下，梁端负弯矩分别为：MA?77.54kN，MB?84.23kN，跨中正弯矩为M0?49.03kN；现将其调幅：
MM'A'B??M??MBA?0.8?77.54?62.03kN?0.8?84.23?67.38kN
?65.21kNBM0?M0?(1??)'MA?M2'?49.03?(1?0.8)?77.54?84.232 验算：M'AM'A?M2'B?M0?Mc0 ?M2'B?M0?'62.03?67.382?65.21?129.92kN Mc0?77.54?84.232?49.03?129.92kN 满足条件！
每一根梁均按以上介绍的方法进行支座负弯矩与跨中正弯矩调幅，结果如下表4.1：
表4.1 恒载作用下梁端弯矩调幅
固端弯距（kNm） 梁类型 层号 左 8 7 6 边跨 4 3 2 1 8 7 6 中跨 4 3 2 1 -16.46 -16.46 -16.67 -17.37 16.46 16.46 16.67 17.37 -2.33 -2.33 -2.54 -2.64375 -13.168 -13.168 -13.336 -13.896 13.168 13.168 13.336 13.896 0.962 0.962 0.794 0.83025 5 -121.62 -121.62 -120.09 -134.29 -17.94 -16.57 -16.46 -16.46 126.34 126.34 126.03 142.51 17.94 16.57 16.46 16.46 67.5751 67.5751 68.4951 78.6377 -2.83125 -2.44 -2.33 -2.33 -97.296 101.072 -97.296 101.072 -96.072 100.824 -107.432 114.008 -14.352 -13.256 -13.168 -13.168 14.352 13.256 13.168 13.168 92.3711 92.3711 93.1071 106.3177 0.75675 0.874 0.962 0.962 5 -77.54 -121.69 -121.62 -121.62 右 84.23 127.68 126.34 126.34 49.0327 66.8701 67.5751 67.5751 跨中弯矩 左 -62.032 右 67.384 65.2097 91.8071 92.3711 92.3711 调幅后梁端弯距 调幅后跨中弯距 -97.352 102.144 -97.296 101.072 -97.296 101.072
表4.2 活载作用下梁端弯矩调幅
梁类型 层号 左 8 边跨 6 5 -23.75 -23.75 25.31 25.31 13.42165 13.42165 -19 -19 20.248 20.248 18.32765 18.32765 7 -20.97 -24.29 右 24.49 25.55 15.22165 13.03165 固端弯距（kNm） 跨中弯矩 左 -16.776 -19.432 右 19.592 20.44 19.76765 18.01565 调幅后梁端弯距 调幅后跨中弯距 4 3 2 1 8 7 6 中跨 4 3 2 1 5 -23.75 -23.75 -23.54 -22.97 -5.61 -4.02 -4.32 -4.32 -4.32 -4.32 -4.25 -4.05 25.31 25.31 25.2 25.36 5.61 4.02 4.32 4.32 4.32 4.32 4.25 4.05 13.42165 13.42165 13.58165 13.78665 -1.39125 0.19875 -0.10125 -0.10125 -0.10125 -0.10125 -0.03125 0.16875 -19 -19 -18.832 -18.376 -4.488 -3.216 -3.456 -3.456 -3.456 -3.456 -3.4 -3.24 20.248 20.248 20.16 20.288 4.488 3.216 3.456 3.456 3.456 3.456 3.4 3.24 18.32765 18.32765 18.45565 18.61965 -0.26925 1.00275 0.76275 0.76275 0.76275 0.76275 0.81875 0.97875 4.1.2 内力调整（此节因框架抗震等级属二级，在抗震计算时。为满足强剪弱弯的要求进行的内力调整，对我们而言，如果没进行抗震计算，或虽进行了但因框架抗震等级较低以致通过计算来进行调整——详见抗震规范——时，无需按他的方法进行调整，但我们配筋时选择的内力，必须换算成支座边缘处得剪力和弯矩，可参阅其他资料）
将梁剪力由轴线处调支支座处,并求梁跨间的最大正弯矩(考虑地震作用的内力组合):
由于本工程的特殊性,现只把内力表中的一层,四层,八层进行梁截面设计,计算跨间最大弯矩过程如下: 1、一层AB跨:
由公式知: VA??MA?MlB?12q1l?(1??)2q2l 梁上荷载设计值:
q1?1.2?22.36?26.83kN/m
q2?1.2?(21.084?0.5?8.4)?30.34kN/m
VA??478.19/0.75?590.03/0.756.62.16.6?0.5?26.83?6.6左震时: ?0.5?(1? )?6.6?30.34??59.0kN?0则MMAX发生在左支座.
MMAX?1.3MEK?1.0MGK?1.3?598.1?(107.43?0.5?18.38)?660.91kN?m
?REMMAX?0.75?660.91?495.68kN?m
VA?688.11/0.75?366.55/0.756.62.16.6?0.5?26.83?6.6?右震时: 0.5?(1?12 )?6.6?30.34?369.87kN?0?7 369.8?(226?.833?0.3?4)2.1? 281.670 x?VA?q2369.87?0.5?2.1?30.342??7.02m?6.6mq1?q226.83?30.34?l 则MMAX发生在右支座.
MMAX?1.3?490.55?(114.01?0.5?20.29)?513.56kN?m ?REMMAX?0.75?513.56?385.17kN?m 剪力计算:AB净跨
?(0?.7 ln?6.60.620.7?)?2m5 .853k7N 2左震时: Vbl??50.43/0.85??59.33kN Vbr?317.02/0?.85 Mbl边?478.19/0?.75.75 Mbr边??590.03/0?0.65?9.33?(0.?720.737?2.9?6?2k)Nm6? 13.85kN65m ?6.17k5N5 .5右震时: Vbl?314.10/0.85?369.53kN Vbr??47.52/0.?8?.75 Mbl边??688.11/0?36?9.5?3?0.4kN7m ?6 Mbr边?366.55/0.75?55.91?0.35?469.16kN?m
Mbl边?Mbr边?613.8?5 VGb?12[26.8?35?.8565?6.171?270.0?2769?.674kN69?.m1 65.8?55?.85?2.1?30.34(?22)kN] 135.37查表得,h>30m时,抗震烈度为7度时,柱端剪力增大系数?vb=1.2 则 VA??vb(Mb边?Mb边)lnlr?VGb?1.2?1238.835.85?135.37?389.49kN VB左?1.2?1270.02?135.3?75.8539kN5 .89 ?REVA?0.85?389.?49 ?REVB左?0.8?5
2、BC跨：
?5 q1'?1.2?3.6706 q2'?1.2?(15.?k4N.41m
/ .3k3N1kN33 6395?.89?0.5?6)kN21m. 67/ VB??MB?MCl?12q1l?'14q2l' 左震
VB??297.83/0.75?325.76/0.753?0.5?4.41?3?14?21.67?3??254.28KN?0 则MMAX发生在左支座.
MMAX?1.3MEK?1.0MGK?1.3?319.79?(13.9?0.5?3.24)?400.21kN?m
?REMMAX?0.75?400.21?300.16kN?m
由于对称右震同上 ?REM剪力计算：BC净跨
7 ln?3?0.?2m. 3MAX?0.75?400.?213k0N0.?1m 6?.85左震时: Vbl??216.13/0.85??254.27KN Vbr?255.02/03K0N0 . Mbl边?297.83/0?.752?54.27?0.3k5N?m3 0