299. 在渣油催化裂化装置中，分馏取热量最大的是( )。
A、顶循环回流 B、一中循环回流 C、二中循环回流 D、塔底循环回流 300. 开工时，分馏塔最早建立的循环是( )。
A、顶循环回流 B、一中循环回流 C、二中循环回流 D、塔底循环回流 301. 拆大盲板前，必须先确认( )通畅无油。
A、回炼油罐底排凝 B、分馏塔顶油气分离罐底放空 C、分馏塔底排凝 D、轻柴油汽提塔底放空 302. 拆大盲板时，沉降器压力应在( )左右。
A、0.002MPa（G） B、0MPa（G） C、-0.002MPa（G） D、任意值 303. 拆大盲板时，分馏塔底的介质是( )。
A、空气 B、油气 C、蒸汽 D、原料油 304. 拆大盲板时，沉降器至大盲板处油气管线内的介质是( )。
A、空气 B、油气 C、蒸汽 D、氮气 305. 分馏收汽油脱水时，人不能离开，目的是( )。
A、采样分析 B、防止跑油 C、查漏 D、巡检 306. 分馏收汽油时，要注意将水放净，主要目的是( )。
A、防止开泵时机泵抽空 B、防止开泵时机泵过载 C、防止影响换热效果 D、避免影响分馏塔压力。 307. 分馏收汽油是指( )系统收汽油。
A、顶循环回流 B、一中段循环回流 C、二中段循环回流 D、油浆循环回流 308. 分馏收汽油一般收的是( )。
A、粗汽油 B、石脑油 C、精制汽油 D、航空汽油 309. 分馏收汽油时，分馏塔顶循环进出大阀的状态是( )。
A、抽出阀开，返回阀关 B、抽出阀和返回阀均关 C、抽出阀关，返回阀开 D、抽出阀和返回阀均开 310. 分馏收柴油是指( )系统收柴油。
A、顶循环回流 B、一中段循环回流 C、二中段循环回流 D、油浆循环回流 311. 分馏收柴油时，分馏塔一中段循环进出大阀的状态是( )。 A、抽出阀开，返回阀关 B、抽出阀和返回阀均关 C、抽出阀关，返回阀开 D、抽出阀和返回阀均开 312. 吸收稳定系统收汽油时，系统内的介质是( )。
A、空气 B、瓦斯 C、蒸汽 D、液态烃 313. 吸收稳定系统收汽油时，一般不将外装置汽油引入( )。
A、分馏塔顶油气分离器 B、气压机出口气液平衡罐 C、吸收塔 D、稳定塔 314. 吸收稳定系统收汽油时，稳定塔顶回流罐液位是( )。
A、0 B、30％ C、50％ D、100％ 315. 下列选项中，对于金属钝化剂技术要求，正确的是( )。 A、由于需加入到原料油中，金属钝化剂需要采用油溶性的方可 B、对装置操作无不良影响 C、对产品性质有改进作用 D、有效成分越多越好
316. 下列选项中，不会影响金属钝化剂使用效果的是( )。
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A、催化剂重金属种 B、催化剂的污染程度
C、钝化剂的品筛分组成 D、钝化剂在原料中的分散度 317. 下列选项中，关于金属钝化剂加稀释剂，说法错误的是( )。
A、稀释剂加入量视金属钝化剂在加注喷嘴中不分解和游离出有效成分而定 B、加稀释剂可以降低金属钝化剂的温度，减缓分解速度
C、加稀释剂可以保证喷嘴内流体的速度，即使金属钝化剂部分分解也不至于堵塞喷嘴 D、稀释剂只起稀释作用，无其他特殊要求 318. APC是( )的英文简写。
A、集散控制系统 B、计算机报警系统 C、先进控制系统 D、自动联锁保护系统 319. APC的核心是( )。
A、多变量模型控制器 B、集散控制系统 C、多变量模型预估控制器 D、多变量模型预估器 320. VHSV表示( )。
A、体积空速 B、重量空速 C、空速 D、反应时间 321. WHSV表示( )。
A、体积空速 B、质量空速 C、空速 D、反应时间 322. 空速的单位是( )。 A、h B、s
－1
C、h
-1
D、s
323. 空速越大，单位催化剂藏量通过的原料油( )。
A、越多 B、越少 C、不变 D、无法确定 324. 国内计算停留时间的油气平均线速指的是( )。 A、提升管出口油气线速
B、提升管出口与原料油喷入口两处线速的算术平均值 C、提升管出口与原料油喷入口两处线速的对数平均值 D、原料油喷入口处线速
325. 国外计算停留时间的油气平均线速指的是( )。 A、提升管出口油气线速
B、提升管出口与原料油喷入口两处线速的算术平均值 C、提升管出口与原料油喷入口两处线速的对数平均值 D、原料油喷入口处线速
326. 国内计算停留时间的提升管长度指的是( )至提升管出口的长度。
A、催化剂进提升管处的最高点 B、催化剂进提升管处的中心点 C、提升管底部口 D、原料油喷入口 327. 下列选项中，造成固体颗粒和气体返混的主要原因是( )。 A、固体颗粒速度的差异 B、气体速度的变化
C、固体颗粒直径大小不一 D、气泡在流化床中的运动 328. 流化床线速高，其中的气泡( )，流速( )。
A、大，快 B、小，快 C、大，慢 D、小，慢 329. 气泡在流化床中与( )进行质的交换。
A、固体和液体 B、气体和液体
C、固体和气体 D、固体、气体和液体 330. 气泡的形状是( )。
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A、无定形 B、上半部呈半球型，下半部凹入 C、上半部呈半球型，下半部突入 D、上半部呈半球型，下半部呈菱形 331. 下列提升管出口快速分离设备中，分离效果最好，且有利于减少反应生焦的是( )。 A、伞帽式 B、T型弯头式 C、倒L型 D、弹射式 332. 下列选项中，不利于减少反应生焦的措施是( )。
A、采用干气预提升 B、进料位置下移 C、改进汽提效果 D、实行排油浆操作 333. 提升管增加蒸汽量，导致反应生焦量( )。
A、降低 B、增加 C、不变 D、无法确定 334. 原料中烷烃上升，会导致汽油辛烷值( )。
A、上升 B、下降 C、不变 D、无法确定 335. 原料中芳烃上升，会导致汽油辛烷值( )。
A、上升 B、下降 C、不变 D、无法确定 336. 催化剂活性升高，汽油辛烷值( )。
A、上升 B、下降 C、不变 D、无法确定 337. 催化剂分子筛含量增高，氢转移活性( )，汽油辛烷值( )。
A、增加，增加 B、增加，降低 C、降低，降低 D、降低，增加 338. 缩短在提升管的油气停留时间，汽油辛烷值( )。
A、上升 B、下降 C、不变 D、无法确定 339. 温度一定时，转化率越大，汽油辛烷值( )。
A、越高 B、越低 C、不变 D、无法确定 340. 转化率一定时，反应温度升高，汽油辛烷值( )。
A、上升 B、下降 C、不变 D、无法确定 341. 增加剂油比，转化率( )。
A、降低 B、升高 C、不变 D、无法确定 342. 增加剂油比，汽油辛烷值( )。
A、降低 B、升高 C、不变 D、无法确定 343. 再生催化剂含炭量上升，汽油辛烷值( )。
A、降低 B、升高 C、不变 D、无法确定 344. 再生催化剂含炭量上升，转化率( )。
A、下降 B、上升 C、不变 D、无法确定 345. 原料油中链烷烃含量高时，汽油中烯烃含量( )。
A、低 B、高 C、不变 D、无法确定 346. 原料油中链烷烃分子大时汽油中烯烃含量( )。
A、低 B、不变 C、高 D、无法确定 347. 氢含量高、K值大的原料油汽油烯烃含量( )。
A、低 B、高 C、不变 D、无法确定 348. 相同反应条件下，催化剂平衡活性越高，汽油中烯烃含量( )。
A、越低 B、越高 C、不变 D、无法确定 349. 反应过程停留时间增加，汽油烯烃含量( )。
A、降低 B、上升 C、不变 D、无法确定 350. 反应过程停留时间增加，液态烃产率( )。
A、增加 B、不变 C、降低 D、不能确定 351. 相同转化率情况下，反应温度上升，汽油烯烃含量( )。
A、降低 B、上升 C、不变 D、无法确定
352. 增加剂油比，单位质量原料油接触的催化活性中心数( )，汽油烯烃含量( )。
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A、增加，上升 B、增加，降低 C、减少，降低 D、减少，上升 353. 沉降器汽提段的汽提效果可以用待生催化剂的( )衡量。
A、含碳量 B、含氢量 C、平衡活性 D、比表面积 354. 改善沉降器汽提段的汽提效果，可以降低( )的生成。
A、催化焦 B、污染焦 C、剂油比焦 D、附加焦 355. 同高并列式催化裂化装置，一般用调整( )的方法来控制床层反应温度。 A、增压风流量 B、反应进料预热温度 C、再生滑阀开度 D、蒸汽流量
356. 采用提升管，反应温度与再生滑阀压降控制反应温度时，滑阀开度由( )控制。 A、提升管出口温度输出值 B、再生滑阀压降开度输出值
C、提升管出口温度输出值与再生滑阀压降开度输出值两者中较低的输出值 D、提升管出口温度输出值与再生滑阀压降开度输出值两者的差值 357. 同高并列式催化裂化装置，一般用( )控制反应藏量。 A、塞阀节流 B、滑阀节流
C、两器差压 D、滑阀差压低选保护 358. 同轴式催化裂化装置，一般用( )来控制反应藏量。 A、两器差压 B、塞阀节流
C、滑阀节流 D、滑阀差压低选保护 359. 高低并列式催化裂化装置，一般用( )来控制反应藏量。 A、两器差压 B、塞阀节流
C、滑阀节流 D、塞阀差压低选保护 360. 烘衬里时，用来控制反应压力的是( )。
A、沉降器顶放空自控阀 B、分馏塔顶蝶(闸)阀 C、气压机入口放火炬阀 D、气压机出口放火炬阀 361. 反应喷油后，开气压机前，用来控制反应压力的是( )。 A、沉降器顶放空自控阀 B、再生滑阀
C、气压机入口放火炬阀 D、气压机出口放火炬阀 362. 反应喷油开气压机后，用来控制反应压力的是( )。
A、沉降器顶放空自控阀 B、气压机反飞动控制阀和转速 C、再生滑阀 D、气压机出口放火炬阀 363. 再生温度高，焦炭燃烧速度( )。
A、快 B、慢 C、不变 D、不确定 364. 催化剂含碳量高，烧焦速度( )。
A、快 B、慢 C、不变 D、不确定 365. 提高再生藏量，烧焦量( )。
A、减少 B、增加 C、不变 D、不确定 366. 分馏塔冷回流流量增大，导致反应压力( )。
A、上升 B、下降 C、不变 D、先降后升 367. 当分馏系统出现( )情况时，会造成反应系统切断进料。 A、顶回流抽空 B、一中段抽空 C、塔底液面过高，造成液封 D、油浆泵抽空
368. 粗汽油量增加，则吸收塔顶温度降低，使吸收塔液气比( )。
A、降低 B、不变 C、增大 D、不确定 369. 粗汽油带水，会使吸收塔顶温度( )，操作产生波动。
A、降低 B、不变 C、增大 D、不确定
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370. 分馏一中段泵抽空，会引起稳定塔回流罐液位( )。
A、降低 B、不变 C、增大 D、不确定 371. 粗汽油质量不合格会导致( )。
A、稳定汽油干点不合格 B、液态烃C5含量不合格 C、干气带液 D、稳定汽油蒸气压不合格 372. 采用干气预提升技术时，干气带液会导致预提升段温度( )。
A、上升 B、下降 C、不变 D、无法确定 373. 再吸收塔压力控制失灵全关，会直接导致( )。
A、再生压力超高 B、气压机飞动 C、进料流量波动 D、再生温度波动 374. 提高回炼比，分馏塔总的取热量( )
A、上升 B、下降 C、不变 D、不确定 375. 总进料流量不变，反应温度升高，反应深度增加，分馏塔底液面( )。 A、上升 B、下降 C、不变 D、不确定 376. 总进料流量不变，反应温度升高，反应深度增加，分馏塔回炼油罐液面( )。 A、上升 B、下降 C、不变 D、不确定 377. 稳定塔顶不凝气排放至( )，会影响分馏塔压力。
A、气压机入口 B、气压机机间冷却器 C、瓦斯管网 D、放火炬管道 378. 再吸收塔凝缩油压往分馏塔，不会影响( )。
A、塔顶压力 B、分馏塔顶油气分离器界位 C、分馏塔顶温度 D、粗汽油质量 379. 当油浆蒸汽发生器发生干锅时，会引起分馏塔底液面( )。
A、上升 B、下降 C、不变 D、不确定 380. 提高汽油终馏点，相应的汽油烯烃含量( )。
A、降低 B、不变 C、升高 D、不确定 381. 汽油终馏点降低，相应的汽油烯烃含量( )。
A、降低 B、不变 C、升高 D、不确定 382. 分馏塔轻重馏分之间“间隙”愈( )，说明分馏精度愈高，分馏塔的分馏效果愈高。 A、小 B、中 C、大 D、不确定 383. 分馏塔较重馏分的初馏点( )较轻馏分的终馏点，说明这两个馏分之间有一定的间隙。
A、低于 B、等于 C、高于 D、不确定
384. 分馏塔较重馏分的初馏点( )较轻馏分的终馏点，说明这两个馏分之间有重叠。 A、低于 B、等于 C、高于 D、不确定
385. 在保证柴油凝点和闪点合格的情况下，通过( )柴油初馏点可以提高轻柴油收率。 A、降低 B、保持 C、提高 D、不确定
386. 在保证柴油凝点和闪点合格的情况下，通过( )汽油干点可以提高轻柴油收率。 A、降低 B、保持 C、提高 D、不确定
387. 在保证柴油凝点和闪点合格的情况下，通过( )柴油干点可以提高轻柴油收率。 A、降低 B、保持 C、提高 D、不确定 388. 在保证柴油最低闪点要求下，通过( )汽提蒸汽，可以提高轻柴油收率。 A、降低 B、保持 C、提高 D、不确定 389. 为防止油浆系统结焦，油浆在分馏塔底的停留时间控制在( )为宜。
A、20~30S B、3~5min C、15~20min D、1小时以上 390. 为防止油浆系统结焦，控制油浆密度在( )为宜。
A、不大于1.05 B、不大于0.95 C、不大于0.9 D、无所谓
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