d总?A总0.0589??0.274(m) 0.7850.785 查表选取Dg299×7。 (2) 冷却管组数和管径：
设冷却管总表面积为A总，管径d0，组数为n，则
2A?n?0.785d0 总 现根据本罐情况，取n=9，求管径。由上式得
d0?A总0.0589??0.091(m)
n?0.7859?0.785 经查表选取Φ108×4无缝管，d内=98mm，d平均=103mm。
现取竖蛇管圈端部U型弯管曲径为300mm，则两直管距离为600mm，两弯管总长度l0为：
l??D?3.14?600?1884(mm)0
(3) 冷却管总长度L计算：
冷却管总面积S=317.76m2。现取无缝钢管Φ108×4，
S317.76??993(m) S00.32L? 冷却管占有体积V管为：
V管?0.785?0.1082?993?9.09(m3) 取冷却管组n=9。 (4) 每组管长L0为：
L0?L993??110.33(m) n9 另需连接管1.8m，
L实?L0?1.8?110.33?1.8?108.53（m） 可排竖直蛇管的高度设为静液面高度，下部可伸入封底209mm。设发酵罐内附件占有体积为0.63m3，则总占有体积为： V管?V附件?9.09?0.63?9.72（m3） 筒体液面为：
V总?70%?（V管?V附件）-V封S截面?230?70%?（9.09?0.63）-16.25 ?7.87（m）0.785?52 竖直蛇管总高H管为： H管?7.87?1.2?9.07（m） 取管间距为0.6m。 又两端弯管总长l0为：
l?3.14?0.6?1.884(m)0
两端弯管总高1.2m。 则一圈管长L为：
L?2H?2L0?2?9.07?2?1.884?21.91（m） (5) 每组管子圈数n0为：
n0?L0110.33??5.04(圈) L21.91 取5圈。
L实?21.91?5?9?（1.8?9）?1002.15?993（m）现取管间距为：
1.9?D?1.9?0.108?0.20（m）
竖蛇管与罐壁的最小距离为0.10m。 最内层竖蛇管与罐壁的最小距离为：
0.2?4?0.10?0.108?5?1.44（m）
与搅拌器的距离为：
（5-1.7）/2?1.44?0.21?0.2(m)
在允许范围内。
(6) 校核布置后冷却管的实际传热面积：
S实??d平均?L实?3.14?0.103?1002.15?324.12?317.76（m2）故可满足需求。 5.8 备材料的选择
为了降低设备造价费用，本设备选用A3碳钢材料，精制时用除铁树脂除去铁离子。 5.9 接管设计
(1) 接管的长度h设计：
各接管的长度h根据管径大小和有无保温层，进行选择。本罐的输料管可选择不带保温层的，查表接管长度可取h=150mm[2]。 (2) 接管直径的确定：
接管直径的确定，主要根据流体力学方程式计算。
以排料管为例计算管径。本罐实装85.7m3，设1.5h之内排空，则排料时的物料体积流量qv为：
85.
q v ?
? 0 . 016 ( m 3 / s )
3600 ? 1.5
取发酵醪流速 V=1(m/s)，则排料管截面积A物为：
A物?qv0.016?0.016(m2) V12A0.785d物?
则排料管直径d为：
d?A物0.016 ??0.14（3m）0.7850.785 查表选取Φ194×6无缝管，d内=182mm，d平均=188mm[2]。 以通风管为例计算管径，通风量Q1为： Q1 ? 85.
? 0 .4 ? 34.28 ( m 3 / min) ? 0 .57 ( m 3 / s )
利用气态方程式计算工作状态下的风量Qf为： 0 . 1 273 ? 33
? ? 0 57 ? Q f ? 0 . . 317 ( m 3 / s )
? 0 . 40 273 20 如取风速V=25(m/s)，则风管截面积Af为：
QfV0.317?0.012(m2) 25Af??2A0.785df?气
则气管直径d气为：
0.012?0.12(m)0.785
d?气 查表选取Φ133×4无缝管，d内?125mm，d平均=129mm。
因通风管也是排料管，故取两者的大值。即取Φ194×6无缝管，可满足工艺要求。
排料时间复核： 物流量Q为：
85.
Q ?
? 0 . 016( m 3 / h ) 3600 ? 1.5
物料流速V=1(m/s)，则管道截面积A为：
23A?0.785?0.182?0.026(m)
在相同的流速下，流过物料因管径较原来计算结果小，则相应流速比P为： P ?
Q 0 . 016
? ? 1 ? 0 . 615 ( 倍) A v 0 . 026
排料时间t为： T=1.5×0.615=0.9225h