横向配筋：（取有震组合） a1 =2.4/2-0.5/2=0.95。 a’ =0.5 Pmax=424.70 kN Pmin=171.12kN
P=171.12+(424.70-171.12)×0.95/2.4=271.50kN 得出相应弯矩：
MI=1/12×a12[(2l+a’)(Pmax+P-2G/A)+Pmax-P]l]=
1/12×0.952×[(2×2.4+0.5)(427.70+271.50-2×1.35×241.92/5.76)+(420.70-271.50)×2.4]=261.70kNm 纵向配筋 对一组：
M`=M`+V`h+G`e=30.72+20.02×1.2+1.2×107.73×0.130=71.55kNm
N=N1+1.2G+1.2G’=1680.59+1.2×(241.92+107.73)=2100.17kN 基础底边应力验算
Pmax or min=N0/A?M0/W=2100.17/5.76?71.55/2.3
Pmax=395.72kN/m2 Pmin=333.5kN/m2
对于第二组Pmax=522.77 KN/M2 Pmin=197.69kN/m2 第一组Pmax + Pmin>第二组Pmax + Pmin 按第一组配筋
MII=1/48×(l-a’)2(2b+b’)(Pmax+Pmin-2G/A)
=1/48×(2.4-0.5)2(2×2.4+0.50)(395.72+333.5-2×1.35×241.92/5.76=245.47kNm
相应配筋
横向：As=M/0.9×h0×fy=261.70×106/(0.9×1165×210)=1188.55mm2 纵向：As=M/0.9×h0×fy=245.47×106/(0.9×1165×210)=1114.84mm2
选 筋：ф12 @200 实配1695.5mm2 2.边柱
1）取两组内力（括号内为标准值）
18
M1=33.21(25.93) kNm M2=237.38(184.41) kNm N1=1476.25(1151.49) kN N2=1452.34(1199) kN
V1=21.66(16.91) kN （无震） V2=121.08(68.33) kN（有震） 按规范规定，对不大于7层的200〈fak〈300的建筑可不作地基变形验算。 基础自重设计值（取基础与土平均荷载）
G=?0lbh =20×2.42×2.1=241.92 kN 由基础梁传至基础顶面的外墙重：
G1=（4.5×4.5-2.7×2.4）×4.59=63.20 kN 基础梁，取300×600㎜2 G2=24.98 kN G’=G1+G2 =88.18 kN (1)地基承载力验算 a、按第一组荷载计算
M0=M1+V1h+G’e=25.93+16.91×1.2+88.18×0.19=62.98kNm N0=N1+G+G’=1151.49+241.92+88.18=1481.59kN e0=M0/N0=62.98/1481.59=0.043<1/6×2.4=0.4m 基础底边应力验算
Pmax or min=N0/A?M0/W=1481.59/5.7662.98/2.3=284.6?27.38kN/m2 Pmax=311.98 kN/m2〈 1.2fa Pmin=257.22 kN/m2
(Pmax+Pmin)/2=284.6kN/m2〈 fa b、按第二组荷载计算
M0=M2+V2h+G’e=184.41+68.33×1.2+88.18×0.190=283.16 kNm N0=N2+G+G’=1199+241.92+88.18=1529.1 kNm e0=M0/N0=283.16/1529.1=0.19<1/6×2.4=0.4 基础底边应力验算
Pmax or min=N0/A?M0/W=1529.1/5.76?283.16/2.3=265.47?123.11 kN/m2
∴ Pmax=388.58kN 〈 1.2fa Pmin=142.36 kN
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(Pmax+Pmin)/2=265.47〈 fa
基础剖面尺寸采用台阶式独立柱基础。 （2）、基础抗冲切验算
根据基础尺寸大小和基础高度的确定，抗冲切满足，因此可不进行验算. (3)、基础底面配筋计算（设计值） 横向配筋：（取有震组合） a1 =2.4/2-0.5/2=0.95。 a’ =0.5 Pmax=388.58 kN Pmin=142.36kN
P=142.36+（388.58-142.26）×0.95/2.4=239.82kN 得出相应弯矩：
MI=1/12×a12[(2l+a’)(Pmax+P-2G/A)+Pmax-P]l]=
1/12×0.952×[(2×2.4+0.5)(388.58+239.82-2×1.35×241.92/5.7
6)+(388.58-239.82)×2.4]=232.13kNm 纵向配筋 对一组：
M`=M`+V`h+G`e=33.21+21.66×1.2+1.2×88.18×0.190=79.31kNm
N=N1+1.2G+1.2G’=1872.37+1.2×(241.92+88.18)=1872.37kN 基础底边应力验算
Pmax or min=N0/A?M0/W=1872.37/5.76?79.31/2.3
Pmax=359.54kN/m2 Pmin=290.58kN/m2
对于第二组Pmax=496.56 kN/m2 Pmin=145.26kN/m2
第一组Pmax + Pmin>第二组Pmax + Pmin
按第一组配筋
MII=1/48×(l-a’)2(2b+b’)(Pmax+Pmin-2G/A)
=1/48×(2.4-0.5)2(2×2.4+0.50)(359.54+290.58-2×1.35×
241.92/5.76=213.94kNm
相应配筋
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横向：
As=M/0.9×h0×fy=232.13×106/(0.9×1165×210)=1054.43mm2
纵向：
As=M/0.9×h0×fy=213.94×106/(0.9×1165×210)=971.64mm2
选筋：ф12 @200 实配1695.5mm2
2.7 楼梯设计
此处选标准层典型双跑楼梯为例进行设计计算，踏步高取150mm，踏步宽取300mm，梯井100㎜，阶数11阶，平台宽取1800mm，其基本布置如图4-1所示：
图4-1 楼梯示意图
图4-2 楼梯构造详图
2.8雨篷设计
雨篷采用板式，悬挑梁3.0米，根部300mm，端部100mm。
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结论
毕业设计主要进行了某行政楼的建筑设计和结构设计，在设计过程中严格执行现行相关的规范和规定要求。
建筑方案设计部分，根据设计任务书的要求，进行了建筑总平面、立面和剖面图的设计和建筑方案设计以及设计说明等；
结构设计部分，密切结合建筑设计进行了结构总体布置，确定结构形式、结构材料，使建筑物具有良好的造型和合理的传力路线；通过计算解决了结构的安全性、适用性、耐久性，确定了结构的构造措施。
致谢：
在此向指导老师致以深深的敬意和诚挚的感谢！
参考文献：
[1]《建筑设计图集》（当代科教建筑）.夏青 林耕 编.中国建筑工业出版社. [2]《民用建筑设计》. 张宗尧 李志民 编. 中国建筑工业出版社. [3]《房屋建筑制图统一标准》 (GB/T50001-2001) [4]《建筑设计防火规范》 (GBJ16-87)2001年修订本 [5]《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001) [6]《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002) [7]《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010) [8]《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002) [9]《混凝土结构设计》. 阎兴华 主编. 科学出版社.
[10]《混凝土结构设计规范算例》 《混凝土结构设计规范算例》编委会 [11]曾昭豪, 《新编混凝土结构设计手册》， 中国建筑工业出版社。 [12] 李必瑜, 《房屋建筑学》，武汉工业大学出版社。 [13] 马芹永，《混凝土结构基本原理》，高等教育出版社。 [14] 汪仁和，《土力学》，高等教育出版社。
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郑州大学现代远程教育本科毕业论文（设计）评审表 姓 名 专 业 冯勇 学号 11016127006 学习中心 入学年份 宜城成校 2011年3月 土木工程 目题宜兴市阳羡大学行政大楼设计 指导教师评语及成绩注：1、此表附在论文后面； 2、指导成绩和答辩成绩按百分制记； 3、毕业论文最终成绩分优（90以上）、良（80-90）、中（70-80）、及格（60以上）和不及格五个等级。
能够按设计任务设计，能综合运用专业基础理论，分析和解决设计中的问题。计算正确，作图基本规范。符合毕业要求。
成绩：_75_ 指导教师签名：__周健_
2013 年 1 月 15 日 答辩 成绩：___________ 组长签名：____________ 年 月 日 小组意见 论文最终成绩 最终成绩评定为：__ ___（学习中心盖章 ） 年 月 日