0.5Afc0.5?1.775?105又?1???9.6?1.91?1.0,故取?1?1.0，
N445.34?103又因l0/h?16250/800?20.31?15, 故取?2?1.15?0.01则??1?l0?1.15?0.01?20.31?0.947， hl11162502(0)2?1?2?1?()?1.0?0.947?1.245，
1400ei/h0h1400?869/765800h800??s?1.245?869??35?1447.50mm， 22先按大偏心受压情况计算受压区高度x，并假定中和轴通过翼缘内.则
故e??ei?N445.34?103'2??70mm?x???115.97mm?hf?162.5mm， '9.6?400fcmbf's说明中和轴通过翼缘.
又因x?115.97mm??bh0?0.544?765?416.16mm 说明截面属于大偏心受压.
xNe??1fcbx(h0?)2As?As'?fy'(h0??s')445.34?103?1447.50?1.0?9.6?400?115.97?(765??360?(765?35)?1254.8674mm2??minbh?0.002?1.775?105?355mm2综合以上三种计算结果，根据构件的构造规定，下柱为I字形截面柱，受力钢筋的根数宜为6根，且对偏心受压的厂房柱，其纵向受力钢筋的直径一般不宜小于16mm，故取每侧
2
配4Ф22，2Ф20 (As=2148mm)
⑶柱裂缝宽度验算
《混凝土结构设计规范》建议，对e0/h0<0.55的偏心受压构件，可不验算裂缝宽度. ①上柱
自表2-9中取一组按短期效应组合的最不利内力值， M=-131.28kN﹒m，N=425.42kN
115.97)2
M131.28?103??308.59mm， 则截面原始偏心距e0?N425.42又e0/h0?308.59/365?0.845?0.55，故需验算裂缝宽度.
35
且有?te?As0.5bh?(b?1256?0.016
f?b)hf0.5?400?400又因
l08200h?400?20.5， 故?1(l01k?1?4000e)2?1??0.845?20.52?1.124，
0/h0h4000则e??hke0?2??.124?308.59?400s?12?35?512mm， ?'?(b'f?b)h'ffbh?0，
0纵向受拉钢筋As的合力至受压混凝土合力作用点间距离为：
z?[0.87?0.12(h0e)2]h0 ?[0.87?0.12?(3652512)]?365?295.29mm按荷载短期效应组合计算的纵向受拉钢筋应力，
3??Ns(e?z)425.42?10ssA??(512?295.29).29?248.57MPa，
s?z1256?295裂缝间钢筋应变不均匀系数为：
??1.1?0.65ftk??1.1?0.65?1.54?0.848，
te??ss0.016?248.57则最大裂缝宽度为：
?max???sscr?E(1.9c??0.08ds?)te?2.1?0.848?248.57162?105?(1.9?25?0.08?0.016) ?0.282mm?[?max]?0.3mm满足要求.
②下柱
自表2-9中取一组按短期效应组合的最不利的内力值 M=-579.99kN﹒m，N=534.62kN
则截面原始偏心距eM579.990?N??103534.62?1084mm， 又e0/h0?1084/765?1.418?0.55，故需验算裂缝宽度.
36
且有?ste?A0.5bh?(bb)h?2148?0.024
f?f0.5?100?800?(400?100)?162.5又因
l0h?8900800?11.125?14，故取?k?1.0， 则e??ke0?h2???1.0?1084?800s2?35?1449mm， ?'(b'f?b)h'ff?bh?(400?100)?162.50100?765?0.637，
纵向受拉钢筋As的合力至受压混凝土合力作用点间距离为：
z?[0.87?0.12(1??'f)(h02e)]h0 ?[0.87?0.12(1?0.637)(7651449)2]?765?656.37mm按荷载短期效应组合计算的纵向受拉钢筋应力，
??Ns(e?z)445.34?103?(1449?656.37)ssA?2148?656.37?250.37MPa，
s?z裂缝间钢筋应变不均匀系数为：
??1.1?0.65ftk0.65????1.1?1.54250.37?0.933，
te?ss0.024?则最大裂缝宽度为：
??ssmax??cr?E(1.9c??0.08ds?)te?2.1?0.933?250.372?105?(1.9?25?0.08?160.024) ?0.247mm?[?max]?0.3mm满足要求.
37
表2-12 柱的裂缝宽度验算表： 柱截面 内力标准值 M(kN﹒m) N(kN) 上柱 131.28 425.42 308.59mm>0.55h0 下柱 579.99 534.62 1084mm>0.55h0 e?M/N ?te?As 0.5bh?(bf?b)hfl1(0)2 4000e0/h0h0.16 0.024 ?k?1?1.124 1.0 e??ke0?h??s 2 512mm 1449mm ?'f?(b'f?b)h'fbh00 0.637 z?[0.87?0.12(1??'f)(h02)]h0 e295.29mm 656.37mm ?ss?Ns(e?z) As?z0.65ftk ?te??ssd) 248.57MPa 250.37Mpa ??1.1?0.848 0.933 ?max??cr?
?ssEs(1.9c??0.08?te0.282mm<0.3mm (满足要求) 0.247mm<0.3mm (满足要求) ⑷运输、吊装阶段验算 ①内力计算
根据上柱和下柱的截面尺寸查表2-2得到的自重为上柱：qk?4.0kN/m； 下柱：qk?4.44kN/m；各段柱自重线荷载（考虑动力作用的动力系数n=1.5）的设计值为：
q1?n??G?q1k?1.5?1.2?4.0?7.20kN/m，
q2?n??G?q2k?1.5?1.2?25?0.4?1.0?18.0kN/m， q3?n??G?q3k?1.5?1.2?4.44?7.99kN/m.
38
该柱采用平吊，计算简图如图2-23所示.
图2-23
上柱根部与吊点处（牛腿根部）的弯矩设计值分别为：
M11?2ql2111?2?7.2?4.12?60.52kN?m， M12?2q2121(l1?l2)?2(q2?q1)l2?1 2?7.2?(4.1?0.65)2?12(18.0?7.2)?0.652?83.51kN?m下段柱最大正弯矩计算如下：
1q212lR3l3?q2A?22l2?q1l1(12?l2)l31
?7.99?8.252?14.1?22?18.0?0.652?7.2?4.1?(2?0.65)8.25?22.84kNMR123?A?x?2q3x，
由
dM3Rdx?R?x?0，得x?A22.84A?q3q??2.86m， 37.99 39