采用;
A——立杆截面面积（mm），可按本规范附录B表
B.0.1采用;
Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩
（N2mm），可按本规范式（5.2.9）计算；
2
f——钢材的抗压强度设计值（N/mm），应按本规
范表5.1.6 用 。
5．2．7 计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算：
不组合风荷载时
N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4ΣNQk （5.3.2－1） 组合风荷载时
N=1.2（NG1k+NG2k）+0.8531.4ΣNQk （5.3.2－2）
式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值； NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；
ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
5．2．8 立杆计算长度l0应按下式计算： l0=kμh （5.2.8）
式中： k——计算长度附加系数，其值取1.155，当验算立杆允许长细比时，取k=1；
μ——考虑单、双脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表5.2.8采用；
h——步距。
表5.2.8 单、双排脚手架立杆的计算长度系数μ
2
31
5．2．9 由风荷载产生的立杆段弯矩设计值Mw，可按下式计算：
2
Mw=0.931.4Mwk=0.931.4ωklah/10 （5.2.9） 式中：Mwk——风荷载产生的弯矩标准值（N2mm）；
2
ww——风荷载标准值（kN/m），应按本规范式（4.2.5）式计算；
la——立杆纵距（m）。
5．2．10 单、双排脚手架立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：
1 当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距时，应计算底层立杆段；
2 当脚手架的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；
5．2．11 单、双排脚手架的可搭设高度[H]应按下列公式计算，并应取较小值： 1 不组合风荷载时
[H]??Af?(1.2NG2k?1.4?NQk)1.2gk
（5.2.11-1）
2 组合风荷载时：
[H]??Af?[1.2NG2k?0.9?1.4(?NQk?1.2gkMwk?A)]W （5.2.11-2）
式中：[H]——脚手架允许搭设高度（m）；
gk——立杆承受的每米结构自重标准值（kN/m），可按本规范附录A表A.0.1采用。
5．3．12 连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求： 强度：
??Nl?0.85fAc
（5.2.12-1）
32
稳定： Nl?0.85f ?A（5.2.12-2）
Nl?Nlw?N0 （5.2.12-3）
2
式中：σ——连墙件应力值（N/mm）；
2
Ac——连墙件的净截面面积（mm）
2
A——连墙件的毛截面面积（mm） Nl——连墙件轴向力设计值（N）；
Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按
本规范第5.2.13条的规定计算；
N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴
向力。单排架取2Kn，双排架取3kN）
φ——连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比
按本规范附录A表A.1.6取值。
2
f——连墙件钢材的强度设计值（N/mm），应按本
规范表5.0.6采用。
5．2．13 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算：
Nlw?1.4?wk?Aw （5.2.13）
式中：Aw——单个连墙件所覆盖的脚手架外侧的迎风面积。
5．2．14 连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的承载力应按下式计算：
Ni≤Nv （5.2.14） 式中：Nw连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的受拉（压）承载力设计值，应根据相应规范规定计算。
5．2．15 当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式要求：
Nl≤Rc （5.2.15） 式中：Rc——扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取
33
8.0kN。
5．3 满堂脚手架计算
5．3．1 立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。由风荷载产生的立杆段弯矩设计值Mw，可按本规范式（5．2．9）计算。
5．3．2 计算立杆段的轴向力设计值N，应按本规范式（5．2．7-1）、式（5．2．7-2）计算。施工荷载产生的轴向力标准值∑NQk，可按所选取计算部位立杆负荷面积计算。 5．3．3 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 1 当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；
2 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；
3 当架体上有集中荷载作用时,尚应计算荷载售后服务范围内受力最大的立杆段.
5．3．4 满堂脚手架立杆的计算长度应按下式计算: l0?k?h (5．3．4)
式中:?——满堂脚手架立杆计算长度附加系数，应按表5．3．4采用；
? ——步距；
μ——考虑满堂脚手架整体稳定因素的单什计算
长度系数，应按本规范附录C表C-1采用。
表5．3．4 满堂脚手架立杆计算长度附加系数 高度H（m） H≤20 20＜H≤30 30＜H≤36 ? 1.155 1.191 1.204 注:当验算立杆允许长细比时,取?=1。 5．3．5 满堂脚手架纵、横向水平杆计算应符合本规范第5．2．1~第5．2．5条的规定。
5．3．6 当满堂脚手架立杆间距不大于1.531.5m，架体四周及中间与建筑的结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m时，可按本规
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范第5．2．6~第5．2．10条双排脚手架的规定进行计算。
5．4 满堂支撑架计算
5．4．1 满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2 满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3 立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。由风荷载产生的立杆段弯矩Mw，可按本规范式（5．2．9）计算。
5．4．4 计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算：
不组合风荷载时
N=1.2∑NGk+1.4ΣNQk （5.4.4－1） 组合风荷载时
N=1.2∑NGk+0.931.4ΣNQk （5.4.4－2） 式中：∑NGk——永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN）；
ΣNQk——可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总
和（kN）。
5．4．5 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定： 1 当满堂支撑架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层与顶层立杆段；
2 应符合本规范第5．3．3条第2款、第3 款的规定。 5．4．6 满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:
顶部立杆段： l0?k?1(h?2a) (5．4．6-1)
非顶部立杆段： l0?k?2h (5．4．6-2)
式中:?——满堂支撑架立杆计算长度附加系数，应按表
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