0.0860.058
弯矩图(kN.m)
1.492.240.320.322.242.35
剪力图(kN)
1.492.35
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
15.82kN/mA 200 200 200B
变形计算受力图
0.0190.242
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.490kN N2=4.594kN N3=4.594kN N4=1.490kN 最大弯矩 M = 0.086kN.m 最大变形 V = 0.242mm (1)抗弯强度计算
35
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.086×1000×1000/22500=3.822N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取26.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×2354.0/(2×600.000×15.000)=0.392N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.242mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.594/0.600=7.656kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.66×0.60×0.60=0.276kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.600×7.656=2.756kN 最大支座力 N=1.1×0.600×7.656=5.053kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3；
I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.276×106/54000.0=5.10N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
36
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2756/(2×40×90)=1.148N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到q=5.801kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.801×600.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.233mm
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
1.49kN 4.59kN 4.59kN 1.49kNAB 650 200 650
支撑钢管计算简图
0.119
0.124
支撑钢管弯矩图(kN.m)
37
1.220.270.270.000.001.220.271.221.22
支撑钢管剪力图(kN)
0.27
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.27kN 3.48kN 3.48kN 1.27kNAB 650 200 650
支撑钢管变形计算受力图
0.0240.151
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.124kN.m 最大变形 vmax=0.151mm 最大支座力 Qmax=5.809kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.124×106/4248.0=29.10N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于650.0/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
38
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.81kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=5.809kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.129×15.150=2.377kN N = 5.809+2.377=8.187kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.50m；
l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；
λ —— 由长细比，为2100/16.0=131 <150 满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到σ=8187/(0.391×397)=52.657N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:
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MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，1.50m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×1.500×1.500×1.500/10=0.086kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=5.809+0.9×1.2×1.957+0.9×0.9×1.4×0.086/0.600=8.349kN 经计算得到σ=8349/(0.391×397)+86000/4248=73.975N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！
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