在STS手册P51，说若超过60mm/m，程序按不考虑屈曲强度控制腹板高厚比。但在STS计算书里，高厚比限值是一样的。
计算到底可不可以超过60mm/m？
限值是不一样的，详见STS技术条件手册51页［2005年4月版］
腹板高度变化不超过60mm/m时,高厚比可按CECS102:2002中6.1.1第一条规定计算;
2、 腹板高度变化超过60mm/m时，根据规程CECS102:2002第6.1.1条第6项，已经超出了规程规定的考虑受剪板腹屈曲后强度计算适用范围，这时程序按不考虑利用受剪板幅屈曲后强度来控制腹板高厚比。高厚比容许值，由下面公式推导得出：
不认同sts对腹板容许高厚比的推导，按此公式计算Kr取5.34，fy取345，按此得出的容许腹板高厚比为56.45（**PKPM计算结果常常出现此数值吧^_^）。而轻型门式刚架跨度一般较大，腹板的高度一般也较大，采用较薄的的腹板并利用其屈后强度，可以得到较大的经济效果。如果用5厚的腹板按此公式推导，腹板高度只能做到282，那用钢量还得鸟～～～ 所以设计人员可以不用管PK结果中，这里出现带**的标识。 另外pk也写明了
腹板高厚比 H0/TW= 109.17 > [H0/TW]=okok.org 56.45 (CECS102:2002) *****
(注：腹板高度变化=okok.org 62.1mm/m > 60 mm/m, 按不考虑受剪板幅屈曲后强度控制) 那我们就不用考虑屈曲后强度的利用嘛，只要屈曲前的剪应力满足临界剪应力就ok了。 okok.org
关于腹板受剪板幅屈曲后强度的利用，以下文字有助于大家理解：
工字形截面构件腹板的受剪板幅的屈曲后强度：当腹板高度变化不超过60mm／m时可考虑屈曲后强度（拉力场），腹板在剪力作用下的行为可分为三个阶段，如图所示。第一阶段是屈服前阶段，腹板只在剪应力τ小于临界剪应力τcr的剪力场工作，腹板在剪应力作用下出现主拉应力和主压应力，其作用方向与梁轴成45度角；第二阶段是屈曲后阶段，此时板的压应力虽不再增加，但拉应力随荷载的增加而增加（其方向与屈曲前的主拉应力略有差异），与屈曲前的主拉应力一起形成腹板屈曲后的拉力场，拉力场锚固于上、下翼缘和两旁的加劲肋和腹板，因此利用腹板拉力场时，必须设置腹板横向加劲肋；第三阶段是形成机构而破坏的阶段，屈曲后随着荷载的增加，不仅腹板有一部分受拉屈服，梁的翼缘中还出现塑性铰，使整个梁成为可随时变形的机构。
腹板屈曲前，腹板加不加横向加劲肋，美国规范有专门规定 Hw/Tw=SQRT（2489/(τ/fy)）×SQRT(235/fy)
考虑两国规范的差异，取恒载、活载分项系数为1.35，即以 代入式中的 ，则得 Hw/Tw=SQRT（3360/(τ/fy)）×SQRT(235/fy),计算结果基本一致。
当然此公式适用于弹性和弹塑性范围，当τ/fy趋于0.5时，构件接近抗剪屈服强度控制阶段，此公式自然不适用。
当腹板高度变化超过60mm/m时，按不考虑受剪板幅屈曲后强度控制，Kτ-受剪腹板的凸曲系数，不设横向加劲肋时，取Kτ=5.34，λw取0.8，设Q345，hw/tw=37λw =56.45（同PK计算结构）。 疑问：不考虑受剪板幅屈曲后强度控制时，PK计算λw取0.8，何依据？CECS 102:2002 P24未作说明。
当腹板高度变化不超过60mm/m时，hw/tw=250根号235/fy ；当腹板高度变化超过60mm/m时，按不考虑受剪板幅屈曲后强度控制，Kτ——受剪腹板的凸曲系数（不设横向加劲肋时）取Kτ=5.34，λw取0.8，设Q345，hw/tw=37λw根号Kτ乘根号235/fy =56.45（同PK计算结构）。 疑问：不考虑受剪板幅屈曲后强度控制，λw取0.8，何依据？
在PKPM中,计算考虑腹板屈曲后强度时,横向加劲肋间距如何取？还是不设加劲肋？在门规中有“当利用腹板屈曲后抗剪强度时，横向加劲肋间距a宜取hw~2hw。”，在《钢结构设计手册》有“当仅配置支承加劲肋，不满足式（3-31）要求时，应在腹板两侧成对设置中间横向加劲肋，其间距a=(1~2)h0”，从公式可以看出腹板屈曲后抗剪强度设计值与横向加劲肋间距有关。那么在PKPM中是以横向加劲肋间距多少计算的呢？
2、在不考虑腹板屈曲后强度时，h0/tw<=80*sqrt(235/fy)，在考虑腹板屈曲后强度时，而不利用腹板屈曲后强度，则h0/tw<=68.4*sqrt(235/fy)，门规公式中不配横向加劲肋，kt=5.34,λw<=0.8计算。既然h0/tw<=80*sqrt(235/fy)时，不会产生腹板屈曲，又何必h0/tw<=68.4*sqrt(235/fy)呢。搞不清楚，请大家帮忙。
http://okok.org/cgi-bin/ut/topic_show.cgi?id=100416&pg=2&bpg=1