施工作业指导书（杆塔工程） 攀枝花网源电力建设工程公司
1—边段横担；2—起吊绳；3—起吊滑车；4—地滑车；5—绞磨；6—地线支架；
（4）干字型铁塔横担的吊装
1) 干字型的导线横担较重，不能随塔身同段吊装，通常是先分片吊装地线支架，再利用已安装好的地线支架分片吊装横担。将横担分成前后两片在地面组装，转角外侧的跳线横担应同步组装，并将前后两片之间的辅铁挂上。横担较轻时，可将一相导线横担整体地面组装后起吊。 ① 地线横担（地线支架）的吊装
地线横担由于结构的不同分为两种吊装方法：当地线支架在塔身处不断开时（如干字型塔），应采用前后分片的水平吊装法，见图十八（a）；当地线支架在塔身处断开时（如双回路直线塔的地线横担），应采用左右分段竖直吊装法，见图十八（b）
图十七 利用地线支架吊装边段横担布臵图
（a） （b）
② 上述两种方法的优点是抱杆倾角都比较小。
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（a）水平吊装法 （b）竖直吊装法
图十八 吊装地线支架的布臵示意图
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③ 当采用竖直吊装地线横担就位操作是，应将上平面A点对A′先就位，然后松出起吊绳，使B点对B′再就位。
2) 利用地线支架吊装导线横担的布臵
① 如图十九所示，根据横担的长度和中心不同埋在地线支架的某节点处悬挂起吊滑车4.在地线支架和塔身连接处悬挂转向滑车5，塔脚底座和基础连接处安臵底滑车6（均为开口滑车）。将牵引绳通过滑车6、5、4和绑扎横担的吊点绳相连接。一个立面横担两端各挂一根?18mm棕绳，做起吊调整及攀根绳，以利调整横担就位。
图十九 利用地线支架吊装导线横担布臵示意图（适用于干字型塔）
1—导线横担；2—吊点绳；3—起吊绳；4—起吊滑车；5—转向滑车； 6—地滑车；7—调整胜；8—攀根绳；9—绞磨；
② 干字型铁塔横担吊装的操作要点是：吊装工程中收紧攀根绳，使横担上的角铁离开已组塔身0.2～0.3m，当横担吊至设计位臵后利用调整绳使横担上、下主材与塔身连板（或主材）对准孔位，安装并拧紧连接螺栓。第一片横担就位后，应将横担与塔身连接的水平材装上，使横担立面处于稳定状态。
③ 第二片横担就位后，应由里向外（塔身为里，挂导线处为外）先下后上按顺序组装横担辅材。 （5）构件吊装注意事项
1) 地面工作人员与塔上作业人员要密切配合，统一指挥。塔上作业人员不宜超过六人，且应有专人与地面联系。
2) 主材接头螺栓安装完毕，侧面的必要斜材已安装，构件已组成整体，方准登塔拆除起吊绳、攀根绳、调整绳。
3) 调整绳解开后，可将其直接绑在起吊绳的下端，利用调整绳将起吊绳拉至地面与待吊构件的吊点绳相连接。
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4) 塔段的四面辅材全部组装完毕方准提升抱杆。
7、拆除抱杆
（1）铁塔组立完毕后，方可拆除抱杆。对于酒杯塔或猫头塔通常是利用横担中点作起吊滑车悬挂点拆除抱杆；对于上字型或干字型塔通常是利用塔头顶端作悬挂点拆除抱杆。悬挂点应选在铁塔主材的节点处，且节点处的绿色应全部拧紧。 （2）抱杆拆除的现场布臵如图二十所示。
图二十 抱杆拆除的现场布臵图
6—地滑车；7—绞磨；
1—抱杆；2—抱杆拉线；3—承托钢绳；4—起吊滑车；5—牵引钢绳；
（3）在横担中部节点处绑一只30kN单轮滑车4,。在抱杆上部离抱杆顶约1/4～1/5的位臵绑扎起吊绳，穿过滑车4及底滑车6，引至机动绞磨。抱杆根部绑一条?18mm棕绳，在塔身适当位臵引出塔身外后拉至地面。
（4）拆除抱杆的操作顺序是：收紧起吊绳，拆除抱杆拉线，启动绞磨，将抱杆提升约0.5m高度后停止牵引，拆除承托绳；再启动绞磨，松出牵引绳使抱杆徐徐下降，同时拉紧抱杆根部棕绳，将抱杆头部降至横担以下时，拆除抱杆顶部拉线，用棕绳套或卸扣将抱杆头部与牵引绳圈住，以防抱杆翻转；继续松出牵引绳使抱杆落地，抱杆根部棕绳要适当拉紧，避免抱杆与塔身摩擦。
8、主要索具的受力计算
采用内拉线内悬浮抱杆分解组塔时，应计算各主要索具的受力，以便正确选择索具。主要索具包括抱杆、攀根绳、起吊绳、抱杆拉线及承托绳等。
（一）抱杆长度的选择
如以吊装高度为依据，经验取值为：
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L=1.75H1 （1）
式中 L——抱杆的长度，m；
H1——铁塔分段中最长的长度，m
如以吊装酒杯型塔的横担高度为依据，经验取值为
L=1.5（H1+H2) （2）
式中 H1——铁塔上下曲臂的有效长度，m； H2——横担断面的高度，m。
根据式（1），选择抱杆长度，110kV～220kV线路为12～13m，330～500kV线路应为15～16m。
根据式（2），选择的抱杆长度，110～220kV线路酒杯型铁塔应为15～18m，330～500kV线路酒杯型塔应为19～24m，500kV紧凑型铁塔应为30～31m。
（二）攀根绳的静张力计算
1. 假设攀根绳对地夹角为ω，受力分析如图二十一所示。
（a）
（b）
图二十一 攀根绳及起吊绳受力分析图
(a)攀根绳及起吊绳的工作状态 （b）力系分析
由正弦定理得：
FTG??sinβ1sin(90?ω) sin?90?(ω?β1)?FTG ??sinβ1cosωcos(ω?β1) B?X2β1?cot（4） L1 式中 F——攀根绳的静张力，kN； T——起吊绳的静张力，kN；
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（3） 施工作业指导书（杆塔工程） 攀枝花网源电力建设工程公司
G——被吊构件的重力，kN；
β1——起吊绳与铅垂线间的夹角，（°）； B——已组塔段上端的塔身宽度，m；
X——已组塔段上端与被吊构件间的水平距离，m； L1——抱杆露出已组塔段的垂直高度，m。 2. 由式（3）可得出攀根绳受力的计算式为
F?sinβ1G
cos(ω?β1)（5） 3. 计算攀根绳的受力系数。由式（5）可以看出，假设G=1时，则攀根绳的受力系数KF为
KF?sinβ1
cos(ω?β1)（6） 构件在起吊过程中，ω是一个变数，取其较严重工作状态时，ω=30°～45°。 分析式（6）及式（4）可知，当ω确定后，KF主要与L1及B有关，X一般限制等于0.5m。设L1=10、12、14、16、18m，B=1～10m，计算得的KF列入表3。
如果已知抱杆露出已组塔段的高度L1及已组塔段的塔身断面宽度B，则可由表3查的相应的攀根绳受力系数，再乘以被吊构件的重力，即可得攀根绳的受力为
F?KFG
（7） B m ω° L1 m 10 30 45 30 12 45 30 14 45 30 16 45 30 18 45 1 2 3 4 5 7 8 0.123 0.157 0.101 0.129 0.086 0.109 0.075 0.094 0.066 0.083 0.190 0.250 0.156 0.202 0.132 0.170 0.114 0.146 0.101 0.129 0.261 0.354 0.213 0.283 0.180 0.236 0.156 0.202 0.137 0.177 0.337 0.471 0.273 0.372 0.230 0.307 0.198 0.262 0.174 0.228 0.419 0.506 0.337 0.471 0.282 0.386 0.243 0.326 0.213 0.283 0.601 0.943 0.477 0.707 0.395 0.566 0.337 0.471 0.294 0.404 0.702 1.157 0.553 0.849 0.456 0.670 0.388 0.553 0.337 0.471 25