质条件造成影响。
（三）最大导水裂隙带对矿井的充水影响
根据煤矿防治水规定推荐的经验公式计算导水裂隙带，8-2、13号煤层上覆岩层由砂质泥岩、砂岩和泥岩等组成，综合分析确定为中硬岩性，使用公式：Hli?20?M?10，计算最大导水裂隙带高度, 8-2号煤层厚度为2.06～3.00m，得出开采8-2号煤层时形成的最大导水裂隙带为39～45m，仅可勾通上部含水层,产生水力联系,不会对地表产生影响。13号煤层最大厚度为11.20～14.01m，得出开采13号煤层时形成的最大导水裂隙带为77～85m，不仅可沟通上部含水层及8-2号煤层采空区积水,产生水力联系,而在井田中东部最大导水裂隙带可达地表,沟通地表沟谷中雨季洪水。
四、含水层水对矿井的充水影响 1.煤系地层含水层
8-2号煤层的充水主要来自巷道顶部山西组的直接充水含水层，富水性弱，矿坑涌水量不大。13号煤层其直接充水含水层是太原组砂岩裂隙含水层，据斜沟煤矿ZK923号水文孔抽水试验，单位涌水量为0.004L/s·m，富水性弱。矿坑充水的主要因素为其顶板以上砂岩裂隙含水层及第四系潜水层水沿顶板裂隙及塌陷裂隙向巷道的渗透。总之，只要矿井正常抽排水，煤系地层含水层一般不会对煤矿安全生产造成
2.奥陶系含水层
奥陶系岩溶水在井田的水位标高约为864m，13号煤层最低底板标高为820m,仅ZK22924钻孔附近底板低于奥灰水位标高，井田西部边界
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附近很小范围为“带压开采”。
根据奥灰水突水系数计算公式： 公式：Ts=P/M
其中：Ts—突水系数（Pa/m） P—底板承受的静水压力（Pa） M—隔水层厚度（m）。 13号的最大突水系数：
Ts =（864-820+76.5）×0.0098/76.5=0.015MPa/m
经过计算可知，13号煤层最大突水系数为0.015MPa/m，小于受构造破坏块段突水系数的临界值0.06（MPa/m），开采13号煤层西部带压区时，受奥灰水影响较小。
第五节 井田及周边地区老窑水分布情况
一、周边矿井对本井田煤层开采的影响
井田南部与西坡煤矿、山西兴县华润联盛车家庄煤业有限公司为邻，其他方向无矿。据调查：西坡煤矿现已关闭，井田内13号煤层可采，4、8-2号为不可采煤层。13号煤层大部采空，该矿曾越界进入本井田，其采空破坏区已与本井田采空区连通，因其位置高，矿井水流到了本井田排出井外。东坡煤矿和程家沟煤矿已整合到山西兴县华润联盛车家庄煤业有限公司，井田内13号煤层可采，4、8-2号为不可采煤层。井田采空区多处有积水，其积水区距本井田约500m以外，位置清楚，并有矿界煤柱相隔，其采空积水对本井田无影响。
二、本矿井采空区积水对矿井充水的影响
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井田内8-2号煤层刘家梁煤矿仅送了巷道，无采空区，本次调查无积水。13号煤层中部采空区存在5处积水， 估计5处积水量分别为9949m3、35990m3、13050m3、19765m3、4962m3。(详见矿井充水性图和采空区积水量估算表)因此在煤层开采时，对采空积水要及时查明，要注意及时疏排采空积水，确保矿井安全。
对于上述采空区积水，因无法进行实地观测，本次采用《矿井安全手册》中老空区积水量估算公式进行估算：
Q静＝F×M×K1×K2/cosα Q静——预测采空区积水量，m3； M——煤层采厚(m)；
F——采空区水平投影积水面积 (m2)。 K1——采空区积水系数（0.30）； K2——回采率40%
采 空 区 积 水 量 估算 表
积水量 煤层号 编号 Q1 Q2 13 Q3 Q4 Q5 合 计 采空区积水 水平投影 2面积 (m) 7200 26000 9800 14800 3300 61100 煤层厚度 m 11.34 11.36 10.96 10.96 12.34 煤层 倾角 10° 10° 9° 10° 10° 预测积水量 3（m） 9949 35990 13050 19765 4962 83716 已于2009年底关闭的麦地山煤矿和裕乐煤业有限公司采空区积水为调查时积水范围和积水量，随着关闭后时间推移，积水范围和积水
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量将会增大。
第六节 矿井充水情况
一、矿井涌水量
由于本区为降水量小的半干旱区，地表径流条件好，地下水的补给来源较少，该矿目前以煤层顶板裂隙渗水、断层渗水为主，但水量不大，正常排水情况下，不会影响生产。矿井涌水点及涌水量情况（表5-6-1）。
煤矿涌水点调查情况统计表 表5-6-1
煤层 13 涌水 点编号 1 2 涌水量（m3/h） 1.5 3.21 水温 (℃) 10 11 出水 时间 1977 1995 特征 自流 自流 备注 二、矿井排水情况
据矿方提供的资料，矿井8-2、13号煤层排水系统见表5-6-2。 煤矿排水情况调查统计表 表5-6-2
矿井名称 关家崖煤矿 水仓位置 斜井底 容量m3 600 水泵数 3 水泵流量 m3/h 46 管路排水量 m3/h 水泵型号 DF46—30×9 三、矿井涌水量预算
本次搜集到参与整合的关家崖煤矿、麦地山煤矿、刘家梁煤矿和白家梁煤矿生产时的矿井涌水量，分别为200 m/d、40 m/d、100 m/d（8、13号煤层矿井总涌水量）和30 m/d。兼并重组扩大生产能力后可采用富水系数法预算矿井涌水量，其涌水量预算公式如下：
K=Q0/P0，Q=P×K
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3
3
3
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其中：
K-富水系数，m/t； Q0-目前涌水量, m/d； P0-实际生产能力, t/d； Q-预计涌水量，m/d； P-扩大生产能力,t/d。
8-2号煤层矿井涌水量预算：经调查，刘家梁煤矿开采8-2号煤层时，矿井正常涌水量为30m3/d，最大矿井正常涌水量为40m3/d，该矿生产能力为9万t，年生产日按330天计算，日产量为273t/d，其富水系数为0.1099—0.1465m3/t。本次资源整合后生产能力为120万t，预计其涌水量正常400m3/d，最大涌水量为533m3/d。
13号煤层矿井涌水量预算：经分析，关家崖煤矿生产规模较大，矿井涌水量资料可靠，具有代表性，故本次采用关家崖煤矿涌水量数据进行整合矿井涌水量预算。关家崖煤矿现开采13号煤层，矿井正常涌水量为200m3/d，为顶板淋水以及采空区积水，雨季涌水量略有增加，为260m3/d。该矿现生产能力为21万t，年生产日按330天计算，日产量为636t/d，其富水系数为0.3145—0.4088m3/t。本次资源整合后生产能力为120万t，预计其涌水量正常1143m3/d，最大涌水量为1486m3/d。
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