延安市某蔬果冷库制冷工艺设计
代入公式，最终解得：p=21.1～22.1kW<30kW。 因此，索赔电动机功率满足要求。 5.2.3 冷凝器的选择计算
冷凝器的选择原则：
冷凝器的选择原则取决于当地的水温、水质、水源、气候条件，以及压缩机房布置要求等因素。一般在冷却水水质较差、水温较高、水量比较充裕的地方，宜采用立式冷凝器；水质较好且水温较低的地区，宜采用卧式壳管式或组合式冷凝器；在缺乏水源或夏季室外空气湿球温度较低的地区，可采用蒸发式冷凝器。如果冷却水采用循环冷却供水方式，可根据制冷设备布置的要求进行合理选择。
立式冷凝器可装于室外，清洗水垢方便，但耗水量大，比较笨重，搬运不方便，制冷剂泄露时不容易被发现。根据延安地区的水温、水质水源、气候条件，以设计中机房的布置情况，选用卧式壳管式冷凝器，该冷凝器具有传热系数高；冷却水耗量少；占空间高度小（可装于室内），操作管理方便的优点，要求水质好、水温低，清洗水垢时要停止冷凝器的工作。
冷凝器热负荷计算
Qc?qm(h2s?h3) （5-6）
式中 Qc—冷凝器的热负荷 （kW）； qm—冷凝器的制冷剂流量 （kg/s）； h3—制冷剂液体出冷凝器的比焓 （kJ/kg）； h2s—压缩机实际排气的比焓 （kJ/kg）。 qm?Qogq0 （5-7）
式中 Qog—制冷系统在设计工况下的的总制冷量，140kW； q0—单位质量制冷量，1070 kJ/kg；
则 qm=0.131kg/s；根据压焓图h3=380kJ/kg， h2s?h'1?h'2?h'1?i （5-8）
'h1'?1475kJ/kg ；h2=1700kJ/kg，ηi=0.85，代入公式得 h2s=1740kJ/kg。
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将所得结果代入公式（5-6）解得：Qc=178.2kW 冷凝器传热面积计算
Ac?式中 Ac—冷凝器的传热面积，（㎡）； K—冷凝器传热系数,[W/(m2.℃)]； K=700 W/(m2.℃)；
△tm—制冷剂与冷却介质之间的对数平均温差，（℃）； ?tm?ts2?ts1 （5-10） t?tlncs1tc?ts2Qc （5-9）
K??tm式中 ts2—冷凝器的出水温度 ，（℃）； ts1—冷凝器的进水温度，（℃）； tc—冷凝温度，（℃）； 则
?tm?31?26?6.2℃ ，代入公式（5-9）求得冷凝面积 Ac=42㎡，由于冷凝器使用一
35?26ln35?31段时间后，由于污垢的影响，会降低其传热性能，因此，选择冷凝器时，其计算面积应有10%～15%的裕量，实际面积为42×1.15=48.3㎡
选择一台WN-56型卧式壳管式冷凝器
主要参数：冷却面积 56 ㎡；筒体直径D=616mm；总长L=3090mm。
5.3 制冷系统辅助设备的选择
5.3.1 氨油分离器
4?v?v?0.0188 （5-11）
3600?wywy dy?式中 λ— 压缩机的输气系数，（0.716）； v—氨压缩机的理论输气量，v=141×2=282 m3/h；
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Wy ---- 油分离器内的气体流速 m/s；
本设计选用洗涤式油分离器，它比填料式油分离器的阻力要小，比较适用于氨制冷系统，借气体经过氨液洗涤，降低气流速度和改变其方向以达到分离出氨气中夹带的润滑油。
所以，取Wy = 0.6 m/s 则dy?0.0188?vwy?0.01880.716?282?0.345m
0.6由此，选1台YFA80型洗涤式油分离器（烟冷） 尺寸：D = 412mm ； H = 1860mm 5.3.2 高压贮液器
贮液器容积按制冷剂循环量进行计算，但最大贮存量应不超过每小时制冷剂总循环量的1/3～1/2。同时，应考虑当环境温度变化时，贮液器内的液体制冷剂因受热膨胀造成的危险，故其贮存量一般不超过整个容积的70%～80%。贮液器的容积可按下式计算：
11qv V?(~)mR?3600 （5-12）
32?式中 V—贮液器的容积 ，（m3）；
qm—系统内制冷剂质量流量 ，（qm =0.131kg/s)；
vR—冷凝温度下液体制冷剂的比体积，查压焓图得vR =0.00170 m3/㎏； β—贮液器的氨液充满度，取 70％。 代入公式，解得，V=0.573 m3。
选型：选一台ZA-1型高压贮液器，（烟冷）。
主要参数：容积 1 m3，外径 720㎜，长度 2938㎜。
技术特性及安全附件规格见资料[11]P19技术特性表和安全附件规格表。 5.3.3 集油器
集油器的作用是收集从油分离器、冷凝器、贮液器、中间冷却器、蒸发器、排液桶等设备中放出的润滑油，并将润滑油中挟带的氨液分离出来。分离后的润滑油在低压下排向油处理系统。集油器只用于氨制冷系统。集油器的种类：顶部淋水式集油器；加热盘管式集油器。
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氨制冷系统中应该单独设置集油器，一般不进行计算，而是根据经验来选用。 当标准工况下制冷量小于250KW时，选用159mm的集油器一台即可。 型号：JY-150型；外径：159mm；高度：647mm
接管通路（mm）：进油15；放油15；回气15；压力表Dg4；油面指示器Dg6；重量30㎏. 5.3.4 空气分离器
由于制冷系统排空不彻底，充满制冷剂或补充润滑油，以及设备检修，更换零件等过程中，都会有空气残留或混入系统，因而氨制冷系统一般均应设置空气分离器。空气分离器一般不进行计算，而是根据经验选用。目前生产的空气分离器主要有108mm和219mm两种规格，由于制冷系统的制冷量比较小，所以选用一台小号的空气分离器即可。
KFA-32型号的空气分离器。
主要参数：名义面积0.45㎡；重51㎏； 主要尺寸：直径D=108mm；L=1550mm；
接管口：进液DN32；回气DN32；放空气DN10；混合气DN15。 5.3.5 紧急泄氨器
目前生产的紧急泄氨器品种较少，多为SA-25型，筒体直径D=108mm，任何规模的氨制冷系统均可采用。
JXA-108型紧急泄氨器。
技术参数：设计压力1.4MPa；水压试验1.75MPa；气密性实验1.4MPa 接管外径：进水D1=45mm；出水D2=45mm；进氨D3=38mm 主要尺寸：直径D=108mm；总长L=854mm。 5.3.6 氨泵的流量计算
qv?nxqz?z （5-13）
式中：qv—氨泵体积流量（m3/h）；
nx—循环倍数；对负荷有波动，蒸发组数较多，容易集油的蒸发器的下井上出供液系统，
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采用5～6倍；本设计采用6倍；
qz—氨泵所功同一蒸发温度的氨液蒸发量（㎏/h）；
vz—蒸发温度下氨饱和液体的比体积（m3/㎏），（vz=1.5376×10-3m3/kg） 其中， qz?3600??s1000??3600?182372?510kg/h
1000?1290.884所以得到氨泵的体积流量为：
qv?nxqz?z
?6?510?1.5376?10-3?4.80?m3/h? 5.3.7 低压循环贮液器
低压循环贮液器用于氨泵供液方式的制冷系统中，它兼有气液分离器、低压贮液器和排液桶三者的功用，既能稳定第保证氨泵供液所需的低压液压液体制冷剂，又能对库房的回气进行气液分离并接纳冲霜排液。
一般在氨泵供液系统中不必选用排液桶，其作用可由低压循环贮液器代替，所以在选择低压循环贮液器时，应把容积选大一点，满足冲霜排液需要。
dd?4?V?V?0.0188?3600?Wd?dndWd?dnd （5-14）
式中：dd—低压循环贮液器的直径，mm； λ—氨压缩机的输气系数，λ=0.716；
Wd——低压循环贮液器内的气体速度，卧式低压循环贮液器不应大于0.8m/s，本设计中取为0.6；
ξd——低压循环贮液器截面积系数，卧式低压循环贮液器采用0.3；
nd——低压循环贮液器气体进气口的个数，卧式低压循环贮液器为1或2个，本设计中为1个。
所以, 低压循环储液器的直径为，
dd?4?V?V?0.0188?3600?Wd?dndWd?dnd
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