由λ＝1.940，查框架－剪力墙结构自振周期系数表?j＝1.31 Tj＝?jH20.701s
修正后Tj＝0.8×0.701＝0.561s α1＝（TgTj）0.9αmax＝0.086>0.2αmax
FEK＝α1Geq＝0.086×103212.34＝8876.26kN
Tj＝0.701>1.4Tg 计算顶点附加地震作用取 δn＝0.08 Tj＋0.07＝0.126 顶点附加地震作用 ΔF＝δn·FEK＝0.126×10837.30＝1365.50kN 为简化计算，将各楼层质点I的水平地震作用Fi和顶点附加水平地震作用Δ
w＝1.31×32.52×[3736.19（9.81×1.482×109）]12＝gEJdF，按基底弯矩和基底剪力相等原则折算成倒三角形连续分布荷载和顶点集中荷载计算。 基底弯矩：横向：
M0＝ΣFiHi＋ΔFH＝243.549×103+1424.33×32.5=289.840×103kN·m 纵向：
M0＝ΣFiHi＋ΔFH＝204.642×103+1365.50×32.5=249.021×103kN·m 基底剪力：横向：V0=qH2＋ΔF =823.214×32.52+1424.33=14801.83kN
纵向：V0=qH2＋ΔF =707.279×32.52+1365.50=12858.78kN
2、层间地震剪力分配：
Fi=
GiHi?GHjj＝1nFEK?1??n?＝8876.26
jGiHi?GHjj＝1n (2-6)
j3、计算倒三角形荷载： M0=ΣFiHi=（13）qH2 →q
表2-9 倒三角形荷载计算
荷载形式 F q H 横向 M0＝289.840×103＝(13)qH2 q=3M0H2=3×289.840×10332.52=823.214kNm V0=qH2＋ΔF = 14801.83kN 纵向 M0＝249.021×103＝(13)qH2 q=3M0H2=3×249.021×10332.52=707.279kNm V0=qH2＋ΔF = 12858.78kN
11 2.3.2框架-剪力墙协同工作计算
2.3.2.1 总内力计算
1、内力计算：由λ值及荷载类型查计算图表，结果见表3-3，其中，
VF（ξ）V0=(1－ξ2)－Vw(ξ)V0 (2-7)
表2-10 框架剪力墙协同工作计算
标高 楼横向：λ＝1.574，M0＝289.840×103 kN·m 纵向：λ＝1.940， M0＝249.021×103kN·m ξ=xH m 8 32.5 1 MwM0 0 Mw 10kN·m 0 3x 层 V0＝14801.83 kN VwV0 VW 10kN·m 3 V0＝12858.78kN VF 10kN·m 3VFV0 MwM0 0 Mw 10kN·m 0 3VwV0 VW 10kN·m 3VFV0 VF 103kN·m -0.27 -4.00 0.31 4.588 -0.33 -4.24 0.30 3.858 7 28.5 0.88 -0.02 -5.80 -0.05 -0.74 0.26 3.848 -0.03 -7.47 -0.12 -1.54 0.36 4.629 6 24.5 0.75 -0.01 -2.90 0.15 2.220 0.27 3.996 -0.04 -9.96 0.1 1.286 0.37 4.758 5 20.5 0.63 0.03 8.70 0.33 4.884 0.26 3.848 0 0 0.25 3.215 0.37 4.758 4 16.5 0.51 0.1 28.98 0.47 6.956 0.24 3.552 0.05 12.45 0.38 4.886 0.36 4.629 3 12.5 0.38 0.2 57.97 0.62 9.177 0.20 2.960 0.14 34.86 0.53 6.815 0.30 3.858 2 8.5 0.26 0.33 95.65 0.74 10.95 0.15 2.220 0.24 59.77 0.66 8.487 0.25 3.215 1 4.5 0.14 0.48 139.1 0.86 12.73 0.10 1.480 0.37 92.14 0.82 10.54 0.15 1.929 0 0 0.68 197.1 1.00 14.80 0 0 0.57 141.9 1.00 12.86 0 0
2、框架剪力墙内力汇总：
各层框架柱剪力由上下层处VF近似计算：
VFi=(VFi-1+VFi)2 (2-8)
表2-11 框架-剪力墙协同工作内力汇总 横向 楼层 总剪力墙 MW（×103kN·m） 8 7 6 5 4 3 2 0 -5.80 -2.9 8.7 28.98 57.97 95.65 VW (×103 kN) -3.996 -0.740 2.220 4.884 6.956 9.177 10.953 总框架 VF (×103 kN) 4.588 3.848 3.996 3.848 3.552 2.960 2.220 纵向 总剪力墙 MW（×103kN·m） 0 -7.471 -9.961 0 12.451 34.863 59.765 VW (×103 kN) -4.243 -1.543 1.286 3.215 4.886 6.815 8.487 总框架 VF (×103 kN) 3.858 4.629 4.758 4.758 4.629 3.858 3.215 12 1 0 139.12 197.09 12.729 14.801 1.480 0 92.138 141.94 10.544 12.859 1.929 0
2.3.2.2 侧移计算
1、《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2002第4.6.3条规定：
按弹性方法计算的框架－剪力墙结构楼层层间最大位移与层高之比应满足：Δu－yn-1
表2-12 侧移计算
楼Hi ξ= 横向λ＝1.574，yH＝0.0270m 纵向：λ＝1.940，yH＝0.0488m y(ξ) yH 0.54 0.46 0.37 0.28 0.21 0.14 0.06 0.02 y(ξ) (mm) 14.580 12.420 9.990 7.560 5.670 3.780 1.620 0.540 ue=yn-yn-1 (mm) 3.160 2.430 2.430 1.890 1.890 2.160 1.080 0.540 y(ξ) yH 0.40 0.35 0.28 0.23 0.17 0.10 0.05 0.02 y(ξ) (mm) 19.52 17.08 13.66 11.22 8.30 4.88 2.44 0.98 ue=yn-yn-1 (mm) 2.44 3.42 2.44 2.92 3.42 2.44 1.46 0.98 层 （m） Hi H 8 7 6 5 4 3 2 1 32.5 28.5 24.5 20.5 16.5 12.5 8.5 4.5 1 0.88 0.75 0.63 0.51 0.38 0.26 0.14
3、位移验算： 横向：
层间侧移：对于h＝4.5m，ue=0.540mm，ue＝0.3%或65ftfy中的较大值；跨中截面：ρ
max＝2.5％；最小配筋率：ρmin＝0.25%或
55ftfy中的较大值。
对于本设计：
梁截面上、下部至少应配置两根直径不小于14mm的贯通全跨钢筋； 1、配筋计算： 梁的截面为450×750
表2-41 组合后各控制截面弯矩设计值：（单位kN·m）
项次 楼层 B 8 7 6 5 4 3 2 86.8 1 95.8 正弯矩 259.5 194.8 207.7 196.8 178.2 136.4 BC负弯矩 -387.9 -343.4 -353.9 -341.4 -321.0 -277.0 -225.1 -229.8 跨中 49.4 78.1 84.4 78.5 79.46 71.6 76.7 61.8 41.1 89.7 4.7 梁 BC C左 正弯矩 163.5 121.8 128.3 120.6 105.0 13 负弯矩 -267.5 -239.0 -246.1 -240.2 -226.5 -200.2 -167.5 -123.6 C右 CD梁 正弯矩 566.3 474.9 494.3 473.8 437.5 363.2 271.6 -199.5 负弯矩 -584.2 -486.4 -508.0 -487.5 -451.7 -377.8 -286.1 -214.0 -3.4 1.2 -0.7 -0.6 -0.6 -0.8 -0.5 -2.2 CD 跨中 D左 正弯矩 564.4 472.9 492.7 472.6 340.25 362.5 271.2 182.4 负弯矩 -586.6 -488.5 -509.6 -488.8 -381.3 -378.5 -286.5 -199.8 正弯矩 159.4 118.8 125.5 117.9 102.6 74.4 39.9 5.8 D右 DE梁 DE E
负弯矩 -265.7 -238.0 -245.0 -238.9 -225.0 -198.6 -166.8 -122.8 跨中 92.6 83.9 86.3 84.3 81.4 64.8 62.8 87.1 56.61 95.9 正弯矩 262.5 195.7 208.5 197.4 178.7 136.7 负弯矩 -388.8 -342.5 -353.1 -340.8 -320.5 -276.7 -224.9 -229.7 梁正截面计算要点：梁配置双排钢筋，取h0＝690mm
αS＝
M (2-20) 2?1fcbh0?s?As?1?1?2?s2Mfy?sh0 (2-21)
(2-22)
α1＝1.0，fC＝23.1Nmm2，fy=300Nmm2
表2-42 梁正截面配筋计算
项次 楼层 B BC梁 8 7 6 αs＝5 M 2?1fcbh04 3 2 1 正弯矩 0.090 0.099 0.108 0.103 0.093 0.077 0.054 0.078 负弯矩 0.120 0.131 0.133 0.129 0.117 0.099 0.073 0.095 0.010 0.011 0.010 0.010 0.009 0.008 0.007 0.018 BC 跨中 C左 正弯矩 0.115 0.126 0.127 0.124 0.112 0.092 0.065 0.055 负弯矩 0.112 0.124 0.127 0.126 0.113 0.097 0.072 0.065 正弯矩 0.107 0.118 0.120 0.117 0.106 0.087 0.062 0.053 负弯矩 0.120 0.132 0.134 0.132 0.120 0.101 0.075 0.067 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 0.007 CDC右 梁 CD 跨中 14 D左 正弯矩 0.107 0.118 0.120 0.118 0.107 0.088 0.061 0.054 负弯矩 0.120 0.132 0.133 0.131 0.120 0.101 0.076 0.067 正弯矩 0.115 0.126 0.127 0.125 0.112 0.092 0.065 0.055 负弯矩 0.112 0.124 0.126 0.125 0.113 0.097 0.072 0.065 0.011 0.011 0.010 0.010 0.009 0.008 0.013 0.018 D右 DE梁 DE 跨中 E 正弯矩 0.090 0.101 0.105 0.103 0.093 0.077 0.053 0.078 负弯矩 0.120 0.131 0.133 0.130 0.118 0.099 0.075 0.096 项次 楼层 BC梁 B 8 7 6 ?s?1?1?2?s24 3 2 1 5 正弯矩 0.953 0.948 0.943 0.945 0.951 0.960 0.972 0.959 负弯矩 0.936 0.930 0.929 0.930 0.937 0.948 0.962 0.950 0.995 0.995 0.995 0.995 0.995 0.996 0.996 0.991 BC 跨中 C左 CD梁 正弯矩 0.939 0.932 0.932 0.933 0.940 0.952 0.966 0.972 负弯矩 0.941 0.934 0.932 0.933 0.940 0.949 0.962 0.966 正弯矩 0.943 0.937 0.936 0.937 0.944 0.954 0.968 0.973 负弯矩 0.936 0.929 0.928 0.929 0.936 0.946 0.961 0.965 0.996 0.996 0.996 0.996 0.996 0.996 0.996 0.997 C右 CD 跨中 D左 正弯矩 0.943 0.937 0.936 0.937 0.943 0.954 0.968 0.972 负弯矩 0.936 0.929 0.928 0.929 0.936 0.947 0.961 0.966 正弯矩 0.939 0.932 0.932 0.933 0.940 0.952 0.966 0.972 负弯矩 0.941 0.934 0.932 0.933 0.940 0.949 0.962 0.966 0.995 0.995 0.995 0.995 0.995 0.996 0.993 0.991 D右 DE梁 DE 跨中 E 正弯矩 0.953 0.946 0.944 0.945 0.951 0.960 0.973 0.959 负弯矩 0.936 0.929 0.928 0.930 0.937 0.947 0.961 0.950
项次 楼层 B BC梁 8 7 993 1784 379 631 1236 As?6 1064 1840 410 665 1276 Mfy?sh05 1006 1773 381 624 1244 15 单位：mm2 4 905 3 686 2 431 1 483 1169 437 178 618 正弯矩 1315 负弯矩 2002 240 1654 1411.57 1130 386 540 1164 347 420 1019 300 296 841 BC 跨中 C左 正弯矩 841 负弯矩 1373