将各已知值代入上式得反应釜的总质量约为1497kg。 物料总质量的估算：mW?mj?md
式中：mj—釜体介质的质量，kg；md—夹套内水的质量，kg
考虑到后期的水压试验，对物料总质量的计算以水装满釜体和夹套计算，估算结果为2500kg。
装置的总质量：m?mF?mW?1497?2500?3997kg 每个支座承受的重量Q约为：3.997×9.81/2＝19.7KN 根据DN?1300,Q?19.7KN由文献【1】表16-23初选B型耳式支座，支座号为3。
标记：JB/T4725-92 耳座B3 材料：Q235-A·F 系列参数尺寸见表8-1。
图 7-1 支座的结构形式
表7-1 B型耳式支座的尺寸
底板 H 筋板 S1 l2 b2 垫板 ?2 l3 b3 地脚螺栓 e d 支座 重量 kg l1 b1 ?1 ?3 规格 M24 250 200 140 14 70 290 160 10 315 250 8 40 30 15.7
34
7.2支座载荷的校核计算
耳式支座实际承受的载荷按下式近似计算：
Q?[mog?Gekn?4(ph?GeSe)nD]?10?3
22式中D=（Di?2?n?2?3）（-b2-2?2）?（2l2-S1）
-160-2?10）?2?（290-70）=（1300?2?6?2?8）（=1760mm
g＝9.81m/s，Ge?1500?9.81?14715(N)，mo=3813Kg
222k?0.83，n=4，p=0，Se?500(mm)
代入上式得
4?14715?500??3997?9.81?14715??10Q???0.83?44?1760???3
?20.4KN
因为Q?20.4KN＜[Q]=60KN，所以选用的耳式支座满足要求。
第八章 焊缝结构的设计
8.1釜体上主要焊缝结构的设计
(a)筒体的纵向焊缝 （b）筒体与下封头的环向焊缝
35
（c）固体物料进口与封头的焊缝 （d）进料管与封头的焊缝
（e）冷凝器接管与封头的焊缝 （f）温度计接管与封头的焊
（h）出料口接管与封头的焊缝
图8-1 釜体主要焊缝的结构及尺寸
8.2夹套上的焊缝结构的设计
夹套上的焊缝结构及尺寸如图9-2。
（a）夹套的纵向焊缝 （b）夹套与封头的横向焊缝
36
（c）导热油进口接管与筒体的焊缝 （e）导热油出口接管与筒体的焊缝
（f）釜体与夹套的焊缝
图8-2 夹套主要焊缝的结构及尺寸
第九章 人孔的开孔及补强计算
9.1封头开人孔后被削弱的金属面积A的计算
由于人孔的开孔直径较大，因此需要进行补强计算，本设计采用等面积补强的设计方法。
釜体上封头开人孔后被削弱的金属面积A为：
A?dSo?2SoSet(1?fr)
式中：d?di?2C=480-12+2×（1+6×12.5%）=472mm
So?pcDi2???t??0.5pc=
0.3?1.1?12002?137?1.0?0.5?0.3?1.1=1.45mm
37
fr?[?]ett[?]=1
A?dSo?2SoSet(1?fr)=472×1.45+0=684mm
2
9.2有效补强区内起补强作用的金属面积的计算 9.2.1封头起补强作用金属面积A1的计算
A1??B?d??Se?So??2Set?Se?So??1?fr?
式中：｛
B?2d?2?472?944?mm?B?d?2Sn?2Sm?472?2?6?2?6?496取两者中较大值，
故B?944mm
Se?Sn?C=6-1.25=4.75mm Set?Sm?C=6-1-6×12.5%=4.25mm
fr?[?]ett[?]?137137=1
A1?(944?472)?(4.75?1.45)?0=1557.6mm2
9.2.2接管起补强作用金属面积A2的计算
A2?2h1(Set?St)fr?2h2(Set?C2)fr
其中：｛
h1?472?6?53.22?mm?
h2?220mm取其中的较小值h1?53.22mm
0.33?(480-12)2?137?1?0.33St?pcdi2???t==0.56mm
??pch2=0，C2?1.0
A2?2?53.22?(4.25?0.56)?0=392.8mm
2 38