ⅠⅠⅠⅠⅡⅡⅡⅡⅢⅢⅢⅢLM 图2-16 柱计算截面示意
（1）轴压比验算 轴压比限值见表2-22
轴压比限值 表2-22
类别 抗震等级 一 二 三 框架柱 0.7 0.8 0.9 框支柱 0.6 0.7 0.8 由L、M柱内力组合表2-17、2-18查得 NLⅠ?Ⅰ?772.14kN NMⅠ?Ⅰ?939.26kN
?cL?NAf?772140?0.216?0.9c500?500?cM?NAf?939260?14.3 500?14.3?0.263?0.9c500?NLⅡ?Ⅱ?957.940kN NMⅡ?Ⅱ?1212.35kN
?cL?NAf?957940?0.268?0.9c500?500?14.?cM?N3 Af?1212350?0.339?0.9c500?500?14.3NLⅢ?Ⅲ?995.94kN NMⅢ?Ⅲ?1250.39kN
36
?cL??cMN995940??0.279?0.9Afc500?500?14.3 N1250390???0.350?0.9Afc500?500?14.3均满足轴压比限值得要求 （2）正截面承载力的计算
框架结构的变形能力与框架的破坏机制密切相关，一般框架梁的延性远大于柱，梁先屈服可能使整个框架体系有较大的内力重分布和能量消耗能力，极限层间位移增大，抗震性能较好，若柱形成了塑性铰，则会伴随产生极大的层间位移，危及结构承受垂直荷载的能力并可能使结构成为机动体系。因此，在框架设计中，应体现“强柱弱梁”即一、二、三级框架的梁柱节点处除框架支层最上层的柱上端，框架顶层和柱轴压比小于0.15外，柱端弯矩设计值应符合：
?Mc??c?Mb
（?c为强柱系数，一级框架取1.5，二级框架取1.2，三级框架为1.1）
本设计为三级框架故：?Mc?1.1?Mb
地震往复作用，两个方向的弯矩设计均满足要求，当柱考虑顺时针弯矩和时，梁应考虑反时针方向弯矩和，反之亦然。若采用对称配筋，可取两组中较大者计算配筋。
由于框架的变形能力。同时伴随着框架梁铰的出现。由于塑性内力重分布，底层柱的反弯点具有较大的不确定性。因此，对三级框架底层柱考虑1.15的弯矩增大系数。 第一层梁与L柱节点的梁端弯矩值由内力组合表2-16查得：
?Mb：左震 44.82kN?m
右震 207.78kN?m 取大值?Mb?207.78kN?m
第一层梁与L柱节点的柱端弯矩值由内力组合表2-17查得：
?Mc：左震 3.42?24.631?28.05kN?m
右震 129.78?101.6?231.38kN?m 梁端?Mb取右震，
?Mc也取右震：
?Mc?231.38kN?m?1.1??Mb?228.558
取?Mc'?231.38
将?Mc与?Mc'的差值按柱的弹性分析弯矩值之比分配给节点上下柱端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面）
?McⅠ?Ⅰ?129.78??231.38?228.558??1.58kN?m
129.78?101.637
?McⅡ?Ⅱ?101.6??231.38?228.558??1.24kN?m
129.78?101.6McⅠ?Ⅰ?129.78?1.58?131.36kN?m McⅡ?Ⅱ?101.6?1.24?102.84kN?m 对底层柱底的弯矩设计值考虑增大系数1.15
McⅢ?Ⅲ?131.43?1.15?151.14kN?m
根据L柱内力组合表2-17，选择最不利内力，并考虑上述各种调整及承载力抗震调整系数后，各截面控制内力如下：
Ⅰ—Ⅰ截面：①M?131.36?0.8?105.08kN?m
N?772.14?0.8?617.17kN ②M?78.42kN?m N?758.32kN
Ⅱ—Ⅱ截面：①M?102.84?0.8?82.27kN?m
N?957.9?0.8?766.32kN ②M?45.67kN?m N?930.89kN Ⅲ—Ⅲ截面：①M?151.41?0.8?121.13kN?m
N?995.94?0.8?796.75kN ②M?33.83kN?m N?968.93kN
第一层梁与M柱节点的梁端弯矩值由内力组合表2-16查得：
?Mb：左震 194.9?53.7?248.6kN?m
右震 13.91?100.15?114.06kN?m 取大值?Mb?248.6kN?m
第一层梁与M柱节点的柱端弯矩值由内力组合表2-18查得：
?Mc：左震 141.49?123.7?265.19kN?m
右震 36.35?61.11?97.46kN?m 梁端?Mb取左震，
?Mc也取左震：
?Mc?265.19kN?m?1.1??Mb?273.46
取?Mc'?273.46
将?Mc与?Mc'的差值按柱的弹性分析弯矩值之比分配给节点上下柱端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面）
?McⅠ?Ⅰ?141.49??273.46?256.19??4.41kN?m
141.49?123.738
?McⅡ?Ⅱ?123.7??273.46?256.19??3.86kN?m
141.49?123.7McⅠ?Ⅰ?141.49?4.41?145.9kN?m McⅡ?Ⅱ?123.7?3.86?127.56kN?m 对底层柱底的弯矩设计值考虑增大系数1.15
McⅢ?Ⅲ?138.4?1.15?158.86kN?m 根据M柱内力组合表2-18，选择最不利内力，并考虑上述各种调整及承载力抗震调整系数后，各截面控制内力如下：
Ⅰ—Ⅰ截面：①M?145.9?0.8?116.72kN?m
N?765.01?0.8?612.01kN ②M?62.09kN?m N?948.56kN
Ⅱ—Ⅱ截面：①M?127.56?0.8?102.05kN?m
N?874.43?0.8?699.54kN ②M?36.94kN?m N?1169.58kN
Ⅲ—Ⅲ截面：①M?158.86?0.8?127.09kN?m
N?912.47?0.8?729.976kN ②M?18.48kN?m N?1207.62kN
截面采用对称配筋,具体配筋计算见表2-24、表2-25，表中
e0?M Nea?0.12(0.3h0?e0)，当e0?0.3h0时，取ea?0 ei?e0?ea
?1?0.2?2.7ei?1 h0 ?2?1.15?0.01 ??1?h0h?1，当0?15时，取?2?1.0 hhh02) ?1?2； h11400eih0(??N（大偏心受压） bh0fc39
??N??bbh0fcNh（小偏心受压）
e?0.450fc(0.8???bh0fcb)(h0?as)N(?ei?0.5h?N)A?2bfcs?A's(h'（大偏心受压）
0?a's)fyA?A's?Ne??(1?0.5?)bh20fcs(h?a''（小偏心受压） 0s)fy柱截面纵向钢筋的最小总配筋率（百分率） 表2-23
类别 抗震等级 一 二 三 四 中柱和边柱 1.0 0.8 0.7 0.6 角柱、框支柱 1.2 1.0 0.9 0.8
柱正截面受压承载力计算见表2-24 柱正截面受压承载力计算（L柱） 表2-24 截面 Ⅰ-Ⅰ Ⅱ-Ⅱ Ⅲ-Ⅲ M（kN?m） 105.08 78.42 82.27 45.67 121.13 33.83 N（kN） 617.17 758.32 766.32 930.89 796.76 968.93 l0（mm） 4500 4350 4350 bh0（㎜2） 500×465 500×465 500×465 e0（㎜） 170.26 103.41 107.36 49.06 152.03 34.91 0.3h0（㎜） 139.5 139.5 139.5 ea（㎜） 0 20 20 20 0 20 ei（㎜） 170.26 123.41 127.35 69.06 152.03 54.91 l0/h 9 8.7 8.7 ?1 1.0 0.92 0.94 0.6 1.0 0.52 ?2 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 截面 Ⅰ-Ⅰ Ⅱ-Ⅱ Ⅲ-Ⅲ 40