石家庄铁道大学毕业设计
图4-1 管线标号图
4.3 管网的水力计算过程
(1)主干线的计算 ①干线1—2的计算 确定1—2的流量
G?3.6?Q1852?3.6??79.62t/h tg?th80?60取主干线的平均把摩阻在R=30~70pa/m范围之内根据1—管段的流量和R值的范围，由热水网络水力计算表查得1—2管段的比摩阻R=27Pa/m,d=200mm,ν=0.69m/s
管段1—2的局部阻力当量长度ld可由热水网络局部阻力当量长度表查处出弯头 1×6m=6m 所以ld=6m.
管段1—2的折算长度lzh=22.05+6=28.05m. 管段1—2的压力损失Δp=R×lzh=760.16Pa ②干线2—3的计算
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确定2—3的流量
G?3.6?Q602?3.6??25.88t/h tg?th80?60取主干线的平均把摩阻在R=30~70pa/m范围之内根据2—3管段的流量和R值的范围，由热水网络水力计算表查得2—3管段的比摩阻R=48.8Pa/m,d=125mm,ν=0.69m/s
管段2—3的局部阻力当量长度ld可由热水网络局部阻力当量长度表查出 直流三通 1×6.5m=6m 异径接头 1×1.32m=1.32m,所以ld=6+1.32=7.32m. 管段2—3的折算长度lzh=3.5m+7.32m=20.82m. 管段2—3的压力损失ΔP=R×lzh=816Pa ②干线3—4的计算
确定3—4的流量
G?3.6?Q525?3.6??22.57t/h tg?th80?60取主干线的平均把摩阻在R=30~70pa/m范围之内根据1—管段的流量和R值的范围，由热水网络水力计算表查得3—4管段的比摩阻R=31.08Pa/m,d=125mm,ν=0.54m/s
管段3—4的局部阻力当量长度ld可由热水网络局部阻力当量长度表查出 直流三通 1×6.5m=6.5m ,所以ld=6.5m. 管段3—4的折算长度lzh=78.15m+6.5m=84.65m. 管段3—4的压力损失Δp=R×lzh=2630.92Pa ③干线4—5的计算
确定线4—5的流量
G?3.6?Q362.5?3.6??15.58t/h tg?th80?60取主干线的平均把摩阻在R=30~70pa/m范围之内根据线4—5管段的流量和R值的范围，由热水网络水力计算表查得线4—5管段的比摩阻R=48.22Pa/m,d=100mm,ν=0.57m/s
管段线4—5的局部阻力当量长度ld可由热水网络局部阻力当量长度表查出 直流三通 1×5m=5m 异径接头 1×0.98m=0.98m,所以ld=5+0.98=5.98m. 管段线4—5的折算长度lzh=33.35m+5.98m=39.33m. 管段线4—5的压力损失Δp=R×lzh=1849.2Pa
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④干线5—6的计算
确定线5—6的流量
G?3.6?Q200?3.6??8.6t/h tg?th80?60取主干线的平均把摩阻在R=30~70pa/m范围之内根据线5—6管段的流量和R值的范围，由热水网络水力计算表查得线5—6管段的比摩阻R=42.12Pa/m,d=80mm,ν=0.47m/s
管段线5—6的局部阻力当量长度ld可由热水网络局部阻力当量长度表查出 直流三通 1×3.7m=3.7m 异径接头 1×0.38m=0.38m,所以ld=3.7+0.38=4.08m. 管段线4—5的折算长度lzh=49.75m+4.08m=53.83m. 管段线4—5的压力损失Δp=R×lzh=2251.3Pa ⑤干线6—3#的计算
确定线6—3#的流量
G?3.6?Q100?3.6??4.3t/h tg?th80?60取主干线的平均把摩阻在R=30~70pa/m范围之内,根据线6—3#管段的流量和R值的范围，由热水网络水力计算表查得线6—3#管段的比摩阻R=26.55Pa/m,d=70mm,ν=0.33m/s
管段线6—3#的局部阻力当量长度ld可由热水网络局部阻力当量长度表查出 直流三通 1×2.6m=2.6m 异径接头 1×0.3m=0.3m,所以ld=2.6+0.3=2.9m. 管段线6—3#的折算长度lzh=30.17m+2.9m=33.07m. 管段线6—3#的压力损失Δp=R×lzh=870.0Pa (2)支线的计算 ①支线3—1#的计算
G?3.6?Q77?3.6??3.3t/h tg?th80?60管段3—1#的资用压力为：
Δp3—1#=Δp3—4+Δp4—5+Δp5—6+Δp6—3#=7601.5Pa
设局部阻力损失与沿程阻力损失的估计比值αj=0.6，则比摩阻大致可控制为
R=Δp3—1#/l3—1#(1+0.6)=1590Pa/m
根据线6—3#管段的流量和R值的范围，由热水网络水力计算表查得线3—1#管段的比摩阻R=800Pa/m,d=32mm,ν=1.1m/s
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管段线3—1#的局部阻力当量长度ld可由热水网络局部阻力当量长度表查出 分流三通 1×0.75m=0.75m 阀门 1×0.65m=0.65m,所以ld=0.75+0.65=1.4m. 管段线3—1#的折算长度lzh=3m+1.4m=4.4m. 管段线3—1#的压力损失Δp=R×lzh=3510.4Pa 与资用压头的差值?P=7601.5‐3510.4=4091.1Pa 不平衡率：
4091.1?53.8%
7601.5需在3—1#管段上加调压孔板
2f?23.21?10?4Dn??P?0.812G
?23.1?10?4?3221000?2?4091.1?0.812?3300?9445.8 调压板的孔径为：
2GDnd?23300?32?f9445.8?18.9mm
②支线4—2#的计算
G?3.6?Q162.5?3.6??7.0t/h tg?th80?60管段4—2#的资用压力为：
Δp4—2#=Δp4—5+Δp5—6+Δp6—3#=4970.6Pa
设局部阻力损失与沿程阻力损失的估计比值αj=0.6，则比摩阻大致可控制为 R=Δp3—1#/l3—1#(1+0.6)=424.1Pa/m
根据线4—2#管段的流量和R值的范围，由热水网络水力计算表查得线4—2#管段的比摩阻R=387.4Pa/m,d=50mm,ν=1.03m/s
管段线4—2#的局部阻力当量长度ld可由热水网络局部阻力当量长度表查出 分流三通 1×1.3m=1.3m 阀门 1×0.65m=0.65m,所以ld=1.3+0.65=1.95m. 管段线5—2#的折算长度lzh=7.3m+1.95m=9.3m. 管段线4—2#的压力损失Δp=R×lzh=3593.3Pa 与资用压头的差值?P=4970.6‐3593.3=1377.3Pa 不平衡率：
1377.3?27.7%
4970.6需在4—2#管段上加调压孔板
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2f?23.21?10?4Dn??P?0.812G
?23.1?10?4?5021000?2?3593.3?0.812?7000?21165.5 调压板的孔径为：
2GDnd?2?7000?50f21165.5?28.8mm
③支线5—2#的计算
G?3.6?Q162.5?3.6??7.0t/h tg?th80?60管段5—2#的资用压力为： Δp5—2#=Δp5—6+Δp6—3#=3121.4Pa
设局部阻力损失与沿程阻力损失的估计比值αj=0.6，则比摩阻大致可控制为 R=Δp5—2#/l3—1#(1+0.6)=266.3Pa/m
根据线5—2#管段的流量和R值的范围，由热水网络水力计算表查得线5—2#管段的比摩阻R=304Pa/m,d=50mm,ν=0.92m/s
管段线5—2#的局部阻力当量长度ld可由热水网络局部阻力当量长度表查出 分流三通 1×1.3m=1.3m 阀门 1×0.65m=0.65m,所以ld=1.3+0.65=1.95m. 管段线5—2#的折算长度lzh=7.3m+1.95m=9.3m. 管段线5—2#的压力损失Δp=R×lzh=2819.8Pa 与资用压头的差值?P=3121.4‐2819.8=301.6Pa 不平衡率：
301.6?9.7%?15%
3121.4所以不用加调压孔板 ④支线6—3#的计算
G?3.6?Q100?3.6??4.3t/h tg?th80?60管段6—3#的资用压力为： Δp6—3#=Δp5—6+Δp6—3#=815.7Pa
设局部阻力损失与沿程阻力损失的估计比值αj=0.6，则比摩阻大致可控制为 R=Δp5—2#/l3—1#(1+0.6)=99.5Pa/m
根据线6—3#管段的流量和R值的范围，由热水网络水力计算表查得线6—3#管
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