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（a）恒载作用下 (b) 活载作用下
图12竖向作用下框架弯矩图(kN.m)
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第六章 横向框架内力组合
1.2S?1.4S1.35S?1.0S一、本设计中考虑四种内力组合，即，，
1.3S?1.2(S?0.5S)1.2S?0.9?1.4(S?S)，各层梁的内力组合结果见表26，
GKQKGKQKEKGKQKGKGKWK表中恒载和活载的梁端弯矩需乘以0.8的调幅系数。 二、本工程的框架为二级抗震等级。 三、M以下部受拉为正，V以向上为正。
四、计算跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件来确定。
图13均布和梯形荷载下的计算图形
VA???1???lq MA?MB1?q1l?2l221说明x??l，其中x为最大正弯矩截面至A支座的距离，则x可?2q1?q2??l?0，
2由下式求解：
1x2VA?q1x?q2?0
2?l将求得的x值代入下式即可得跨间最大正弯矩值
q121x3q2 MMax?MA?VAx?x?26?l1若VA??2q1?q2??l?0，说明x??l，则
2?lVA?q22 x?q1?q2若VA?Mmax?MA?VAx?111?x??l? ?q1?q2?x2?q2?l??223??若VA?0,则
Mmax?MA
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图14 均布和三角形荷载下的计算图形
同理，可求的三角形分布荷载和均布荷载作用下的VA、x和Mmax的计算公式
M?MB11VA??A?q1l?q2l
l24
x由下式解得：
x2xq1?q2?VA
lMmaxq11x3?MA?VAx?l?q2
23l下面以AB跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的组合方法。 本例中，梁上荷载设计值为
q1?1.2?8.729?10.47kN/m
q2?1.2??12.49?0.5?7.2??19.32kN/m
左震
301.25?254.0511?1.8?VA????10.47?5.4???1???5.4?19.32??39.79kN?0
5.422?5.4?
则Mmax发生在左支座。
Mmax?1.3MEK?1.0MGE?1.3?265.08?(31.13?0.5?9.94)?308.46kN?m ?REMmax?0.75?308.46?231.35kN?m
右震
387.88?162.6211?1.8???10.47?5.4???1? VA???5.4?19.32?164.99kN
5.422?5.4?111VA??2q1?q2??l?164.99???2?10.47?19.32???5.4?144.86?0
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x?VA??l2q1?q2q2164.99??1.8?19.322?6.12m?5.4m 10.47?19.32说明Mmax发生在右支座。
Mmax?1.3?160.26?(33.48?0.5?9.23)?170.24kN?m
?REMmax?0.75?170.24?127.68kN?m
剪力计算：AB净跨
l?5.4?0?.5m4.9 n
k8N 左震:Vbl??39.90kN Vbr?165.9
l?301.2?5 Mb39?.900?.225kN29?m 20?.2?25kN2m 1?6254.0?5 Mbr??165?.988N 右震:Vbl?164.87kN Vbr??38.k
l??387.8?8 Mb164?.873?8.80?.2?25kN3m 5?0 Mbr?162.6?20?.225kN15?m 3350?.78kN15?3m. 8l?Mbr?292.2?7 Mb21?6.70?508.9?7 VGb? 则
1??4.95?4.95?1.8?2??10.47?4.95?19.32?????56.34kN 2?2????508.97?56.34?178.68kN 4.95504.67 VA?1.2??56.34?178.68kN
4.95 VBl?1.2?VA?0.85?178.?681k5N ?RE 1.VB??179.?731k5N ?RE 2.l0.85 33
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