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由此产生的实际价值飙升d,真实的线张力T值、水平张力,垂直张力电视,水平x范围,取消长度LS和水平距离X,个人行,可以通过几何分辨率到找到x和y方向。的三系泊线路图10所示,假设角度都是相同的,相应的属性可以从下列方程获得
在T H1,TH2和TH3水平张力真正的线路1、2和3,和TH_Ax TH_Bx TH_Ay,TH_By水平张力在假想线A和B的x和y方向。总增加从x方向的激增dx和y方向dy,将在方向外力Fext。所有其他的系泊参数可以通过使用TH1、TH2和TH3找到真正的线的方程(1)(5)。 4.3案例分析：
为了说明一个系泊设计使用的初步设计/分析方法如上所述，一个圆形浮标选用两系系泊结构（见图11）与线正交的入射波阵面。重链系泊线用于接触网布局的研究。自重型链使用和安排的位置在水的深度= 50米，弹性效应可以被假定为是小的，被忽视的范围内本研究。用于此的浮标的性能插图如表3。
所提出的系泊布置和浮标的特性，环境负荷和安装限制需要已知执行的初步系泊分析。对于这项研究，一个最大的横向张力约1.5百万，预计由于外部负载和安装限制要求三种不
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同的非维激增分析参数为0.1，0.2，和0.3。为下一个步骤的分析，一个链的直径需要选择。浮标的水线面面积122平方米参考图4，这说明初始链直径应选择为90毫米。
表3 浮标特性的案例研究
图11 系泊结构的案例研究
系泊设备的另一个重要参数预拉力需要在系泊分析之前定义。水平force-deflection曲线见图6或方程(11) 通过已知许用无因次涌浪和最大的无因次水平张力可以用来估计一个合适的拉伸,
90毫米链可以从表1给定的方程计算水下单位长度重量w。在本例中,使用了三个链。为三个值的无因次计,C = 0.1,0.2,0.3,和非计算水平张力,相应的无因次拉伸可以来自图6。这些结果是6.7、6.7和2.09,结果预加力的508 781、243 000分别158 709 N。利用方程(3),这些预加力也可以表达横向拉伸形式,这将是TH 432 = 432,167 167和063 772 N,为这个特定的分别案例。
在图1中的流程图之后，下一步初步的系泊分析是要找到的浪涌适用于波浪载荷的线和张力。表面标高及由此产生的外部加载用于研究显示图12A12b。在一个真实的案例，都是极端环境荷载工况和典型的操作条件是。为初步分析在这里，外力被认为只有从的波加载的浮标，其中总力被假定包括拖曳力，流体质量力，和弗劳德–克雷洛夫力。在这种情况下，阻力和水动力质量系数的CD= 1和CM= 1的选择。
图12 表面标高及由此产生的外部负载的案例研究
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通过将这些载荷应用到三个不同的最大允许浪涌的不同的值的系泊结构中，从而可以找到线中的系泊张力。线的张力为线的一个，面对即将到来的波前，并在图13（甲），（乙），和（丙）的直线相反的线。的结果的浪涌响应图（13）C = 0.1超过最大允许浪涌的dmax = 5。另2例C = 0.2和0.3的反应，得出相应的最大允许浪涌DMAX = 10米和15米以下。
另一个结果的初步分析，必须确保通过个人经历的线张力系泊线不超过目录断裂强度（CBS）与一个可以接受的安全系数线。安全因素可以应用可以在海上标准API RP 2SK或DNV-OS-E301发现。在这里，1／3的CBS的一个简单的因素进行初步分析。的CBS 90毫米，3级链可以计算公式表2、应用安全系数的1 / 3，允许张力将是哥伦比亚广播公司（CBS）/ 3 = 2.2锰。figures13（B）和（C），证明，，这种情况下，允许张力会在所有情况下超出最大张力所经历的A线和B线为所有选择的值C（= 0.1，0.2，0.3）。分别得出相应的最大线张力线是按照0.58，0.28和0.18MN，和B线Tmax = 0.55，0.26，和0.17MN.
图13 A线和B线在导波响应和系泊缆的张力
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与典型的海上设施相比，船舶/系泊系统的固有频率通常远远不能令人兴奋的频率，对波能量转换器，固有频率可以成为一个重要问题。依赖于能量提取方法，系泊设备/固有频率在一个或多个运动模式将需要接近或在激振频率，而其他模式的固有频率应远离激励频率。因此，一个公司的设计师必须在所有模式中进行固有频率分析。对于浪涌运动，该系泊可以从刚度和身体的总质量的形式,提供唯一的恢复力和负责的固有频率.
在这里，是系泊刚度和米是总质量，可以发现从身体的质量和附加质量（M=m+ma）。当然，这个方程，应用在x或y方向使用适当的刚度和附加质量的每个方向。对于非对称的情况下，一个类似的简单的表达式，可以发现的偏航的固有频率。
图14提出了角频率在激增的案例研究，那里的平均自然时期激增的3例C = 0.1，0.2，0.3发现激增= 9.6，12.8，13.8秒，分别。由于固有频率是依赖于系泊刚度，这已被证明增加以非线性方式浪涌位移（线张力），然后瞬时固有频率将同时改变浮标潮向后和向前。这里的线张力和频率的结果包括额外的变化，由于升沉运动的线张力的影响。在某些情况下，这些可能是重要的，但没有考虑升沉位移的影响。
图14 角频率在激增的案例研究
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5 讨论
这里所描述的原始设计/分析方法的限制是其适用于稳态或准静态过程，这些过程需要考虑到包括几个自由度的非线性动力系统。然而对于第一次的设计方法，设计者可以将其应用到鉴定合适的线性材料并评估其线尺寸，之后就可以用更先进的方法进行分析。本文没有考虑WECs的偏航或者因系锚系统而带来的相关的阻力问题，但是在某些情况下，这些可能是重大的问题，具体讨论如下：
在设计WEC的系锚系统时，需要强调的重要问题如下：
1.系锚系统由独立的动作来控制，WECs仅仅是保证该系统能够正常工作。然而在控制系锚系统的大浪（以及在真实大海里的摇摆和偏航）和WEC的起伏、倾斜以及滚动之间有非常重要的耦合。对于有着显著的刚性频繁的浪响应的WEC来说，这种耦合可以降低能量转化率或者是影响装置的调整。WEC装置在波谷中利用钻井平台的测试实验表明，在几个自由度中的限制动作可以掩盖这些影响，并给出装置在连接实际的系锚系统时错误的暗示。图1来自于Johanning等人，该图可以很好地解释这一点。
2.对于一个对称的漂浮体来说，不存在环境引起的摇摆，正如上面所研究的圆柱形的浮标，这里所提供的系锚系统也具有相似的对称性。然而在其他情况下，当风、浪以及气流来自不同的方向，影响将会成倍增加。偏航阻力将来自于系锚系统相关点上的空间分离，这反过来又与WEC的尺寸、几何结构和系锚系统的线刚度有函数关系。配备一个松弛的或较弱的系锚系统，对偏航的阻力可能会很小。这可能对于链接船体或者是要求WECs最大效率地驶向即将到来的大浪使极为重要的。在这些情况下，当设计系锚系统时，需要认真考虑在离岸时可能遇到的各种环境问题。
3.系锚系统的线张力对伏动的影响以及浮动的内在频率对系锚系统的影响在前面并未被考虑。在很多情况下，对于在正常操作状态下的悬链线系锚系统来说，这些影响都是微不足道的。但是在极端波浪下，因大浪的最大垂直位移而引起的系锚系统的垂直位移可能引起巨大的线张力。起伏的自然频率可以由系锚系统线的额外有效质量或者在垂直方向上的坚硬组分影响。倾斜以及滚动也会受到相似的影响。
4.疲劳或磨损（或是腐蚀）是具有重要波动频率动作的WECs系锚系统生命周期的主要影响因素，海床的磨损主要是因为使用更重的自动链，其能够确保锚上的拉绳和别的海床接触物即使在极端条件下依旧能够保持水平。当水中有沉积物时，在糟糕天气里的搅动就使沉积物成为有效的磨损膏，这可能会使链之间的疲劳或是磨损可能会加重。
5.在离岸工业或者别的近海区域活动的系锚缆绳通常使用不同的材料，其具有连接有较轻链和/或钢缆以及相对较低强度的合成绳索组成的重的组链。在重的系锚系统的缆线间隔引入表面或次表面的漂浮可以降低强度。对WECs来说，最合适的安排在于要根据他们的类型及工作环境具体分类考虑。
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