邢台电信生产机楼·铝塑复合板幕墙设计计算书 合肥达美建筑装饰工程有限责任公司 其中：
hef：锚栓的有效锚固深度；
c：锚栓与混凝土基材之间的距离； 本例中：
c=100mm<10hef=800mm
所以部分螺栓受剪，承受剪力最大锚栓所受剪力设计值为：Vsdh=V/m=1221.6N
8.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算：
NRd,s=kNRk,s/γRS,N 6.1.2-1[JGJ145-2004] NRk,s=Asfstk 6.1.2-2[JGJ145-2004] 上面公式中：
NRd,s：锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力设计值； NRk,s：锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取； As：锚栓或植筋应力截面面积；
fstk：锚栓或植筋极限抗拉强度标准值；
γRS,N：锚栓或植筋钢材受拉破坏承载力分项系数； NRk,s=Asfstk
=113.1×800 =90480N
γRS,N=1.2fstk/fyk≥1.4 表4.2.6[JGJ145-2004] fyk：锚栓屈服强度标准值； γRS,N=1.2fstk/fyk
=1.2×800 /640 =1.5
取：γRS,N=1.5 NRd,s=kNRk,s/γRS,N =1×90480/1.5
=60320N≥Nsdh=3874.485N
锚栓或植筋钢材受拉破坏承载力满足设计要求！
8.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算：
因锚固点位于结构受拉面，而该结构为普通混凝土结构，故锚固区基材应判定为开裂混凝土。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值NRd,c应按下列公式计算：
NRd,c=kNRk,c/γRc,N
NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N 在上面公式中：
NRd,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力设计值； NRk,c：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取；
γRc,N：混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取2.15；
NRk,c0：开裂混凝土单锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；
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邢台电信生产机楼·铝塑复合板幕墙设计计算书 合肥达美建筑装饰工程有限责任公司 NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5(膨胀及扩孔型锚栓) 6.1.4[JGJ145-2004]
NRk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5(化学锚栓) 6.1.4条文说明[JGJ145-2004] 其中：
fcu,k：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在45-60MPa间时，应乘以降低系数0.95；
hef：锚栓有效锚固深度； NRk,c0=3.0×fcu,k0.5×(hef-30)1.5 =5809.475N
Ac,N0：混凝土破坏锥体投影面面积，按6.1.5[JGJ145-2004]取；
scr,N：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间矩。 scr,N=3hef =3×80 =240mm Ac,N0=scr,N2 =2402
=57600mm2
Ac,N：混凝土实有破坏锥体投影面积，按6.1.6[JGJ145-2004]取：
N个锚栓1M M个锚栓n
Ac,N =(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N) 其中：
c1、c2：方向1及2的边矩； s1、s2：方向1及2的间距；
ccr,N：混凝土锥体破坏时的临界边矩，取ccr,N=1.5hef=1.5×80=120mm； c1≤ccr,N c2≤ccr,N s1≤scr,N s2≤scr,N
Ac,N=(c1+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)
=(120+200+0.5×240)×(100+100+0.5×240)
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邢台电信生产机楼·铝塑复合板幕墙设计计算书 合肥达美建筑装饰工程有限责任公司 =140800mm2
ψs,N：边矩c对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7[JGJ145-2004]采用： ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1 (膨胀及扩孔型锚栓) 6.1.7[JGJ145-2004] ψs,N=1 (化学锚栓) 6.1.7条文说明[JGJ145-2004] 其中c为边矩，当为多个边矩时，取最小值，且需满足cmin≤c≤ccr,N，按6.1.11[JGJ145-2004]：
对于膨胀型锚栓(双锥体) cmin=3hef 对于膨胀型锚栓 cmin=2hef 对于扩孔型锚栓 cmin=hef ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1 =0.7+0.3×120/120 =1
所以，ψs,N取1。
ψre,N：表层混凝土因为密集配筋的玻璃作用对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.8[JGJ145-2004]采用，当锚固区钢筋间距s≥150mm或钢筋直径d≤10mm且s≥100mm时，取1.0； ψre,N=0.5+hef/200≤1 =0.5+80/200 =0.9
所以，ψre,N取0.9。
ψec,N：荷载偏心eN对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.9[JGJ145-2004]采用；
ψec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1
ψucr,N：未裂混凝土对受拉承载力的提高系数，按规范对于非化学锚栓取1.4，对化学锚栓取2.44；
把上面所得到的各项代入，得：
NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,Nψucr,N
=5809.475×140800/57600×1×0.9×1×2.44 =31185.262N NRd,c=kNRk,c/γRc,N
=1×31185.262/2.15
=14504.773N≥Nsdg=11588.819N
所以，群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求！
8.6 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算：
VRd,s=kVRk,s/γRs,V 6.2.2-1[JGJ145-2004] 其中：
VRd,s：钢材或植筋破坏时的受剪承载力设计值； VRk,s：钢材或植筋破坏时的受剪承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取； γRs,V：钢材或植筋破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]选用：
γRs,V=1.2fStk/fYk 表4.2.6[JGJ145-2004] 按规范，该系数要求不小于1.25、fstk≤800MPa、fyk/fstk≤0.8； 对本例，
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邢台电信生产机楼·铝塑复合板幕墙设计计算书 合肥达美建筑装饰工程有限责任公司 γRs,V=1.2fstk/fyk 表4.2.6[JGJ145-2004] =1.2×800/640 =1.5 实际选取γRs,V=1.5；
VRk,s=0.5Asfstk 6.2.2-2[JGJ145-2004] =0.5×113.1×800 =45240N VRd,s=kVRk,s/γRs,V =1×45240/1.5
=30160N≥Vsdg=2443.2N
所以，锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力满足设计要求！
8.7 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算：
VRd,c=kVRk,c/γRc,V 6.2.3-1[JGJ145-2004]
VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψucr,V 6.2.3-2[JGJ145-2004] 在上面公式中：
VRd,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力设计值； VRk,c：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力标准值；
k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表7.0.5[JGJ145-2004]选取； γRc,V：构件边缘混凝土破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取1.8；
VRk,c0：混凝土理想楔形体破坏时的受剪承载力标准值，按6.2.4[JGJ145-2004]采用；
Ac,V0：单锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.2.5[JGJ145-2004]采用；
Ac,V：群锚受剪，混凝土理想楔形体破坏时在侧向的投影面积，按6.2.6[JGJ145-2004]采用；
ψs,V：边距比c2/c1对受剪承载力的影响系数，按6.2.7[JGJ145-2004]采用；
ψh,V：边厚比c1/h对受剪承载力的影响系数，按6.2.8[JGJ145-2004]采用；
ψa,V：剪切角度对受剪承载力的影响系数，按6.2.9[JGJ145-2004]采用； ψec,V：偏心荷载对群锚受剪承载力的降低影响系数，按6.2.10[JGJ145-2004]采用；
fucr,V：未裂混凝土级锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数，按6.2.11[JGJ145-2004]采用；
下面依次对上面提到的各参数计算： c1=120mm c2=100mm
ψs,V=0.7+0.3×c2/1.5c1≤1 6.2.7[JGJ145-2004] =0.7+0.3×100/1.5/120 =0.867<1 取：
ψs,V=0.867
VRk,c0=0.45×(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.5 6.2.4[JGJ145-2004]
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邢台电信生产机楼·铝塑复合板幕墙设计计算书 合肥达美建筑装饰工程有限责任公司 其中：
dnom：锚栓外径(mm)；
lf：剪切荷载下锚栓有效长度，取lf≤hef，且lf≤8d，本处取80mm； VRk,c0=0.45×(dnom)0.5(lf/dnom)0.2(fcu,k)0.5c11.5 =0.45×(12)0.5(80/12)0.2(30)0.5×1201.5 =16402.777N
Ac,V0=4.5c12 6.2.5[JGJ145-2004] =4.5×1202 =64800mm2
Ac,V=(1.5c1+s2+c2)×h 6.2.6-3[JGJ145-2004] =(1.5×120+100+100)×400 =152000
1/3
ψh,V=(1.5c1/h)≥1 6.2.8[JGJ145-2004] =(1.5×120/400)1/3 =0.766<1 取：
ψh,V=1 ψa,V=1.0
ψec,V=1/(1+2eV/3c1)≤1 =1/(1+2×0/3/120) =1=1 取ψec,V=1
按规范6.2.11[JGJ145-2004]要求，根据锚固区混凝土和配筋情况，ψucr,V=1.4
把上面各结果代入，得到群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力标准值为： VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,Vψucr,V
=16402.777× 152000/64800×0.867×1×1×1×1.4 =46701.744N VRd,c=kVRk,c/γRc,V
=1×46701.744/1.8
=25945.413N≥Vsdg=2443.2N
所以，群锚砼楔形体破坏时的受剪承载能力满足计算要求！
8.8 混凝土剪撬破坏承载能力计算：
VRd,cp=kVRk,cp/γRc,p 6.2.12-1[JGJ145-2004] VRk,cp=kNRk,c 6.2.12-2[JGJ145-2004] 在上面公式中：
K：地震作用下承载力降低系数；
VRd,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值； VRk,cp：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值；
γRc,p：混凝土剪撬破坏时的受剪承载力分项系数，按表4.2.6[JGJ145-2004]取1.8；
k：锚固深度hef对VRk,cp的影响系数，当hef<60mm时取1.0，否则取2.0。 VRk,cp=KNRk,c
=1×31185.262
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