关于水泥制造,水泥生产工艺
应用研究RESEARCH&APPLICATION
表2
项
目
规格
分解炉尺寸
有效内径有效高度
单
位
窑实际生产能力
分解炉生产能力及有关参数
珠江SLC
冀东NSF
宁国MFC
冀东滦县TDF
t/hmmmm3m3m3m2kg/m3hkg/m3h
222.75200204167.042
准7.7×32.85
7.2032.604.531155.69—
准6.9×15.0
6.44218.6812.90547.22—
准8.2×11.6
7.51811.601.5454230.4572.444.4376.38356.39
斜102.3
准6.0×16.5
6.017.2802.88488.6上升283.2
计385.5
Hc/Dc炉本体
炉有效内容积
炉有效截面积
单位有效容积生产能力
炉本体合计管道合计
1155.6940.71192.74
547.2232.594365.48365.48
774.128.3341.9215.8
基础上，自主研制开发出了TDF、TSD、TWD、TFD、目前的冷却机比T-14调查报告中选用的冷却机技术上有很大改进有关，但结合冀东滦县TDF窑系统等生产线篦冷机的实际运行效结果来看，发现现有冷却机选型多数偏小，使得进一步提高窑系统产量受到一定限制。
TSF、NC-SST、CDC型等多种新型分解炉，充分考虑
了容积、结构形式及使用低质燃料等多方面的因素，可满足不同的需要。
3窑和分解炉热负荷
有关窑和分解炉热负荷指标列于表3。由表3
5旋风筒分离效率
在预热器系统中各级旋风筒的分离效率及它们
可以看出，与20世纪80年代建成的冀东NSF、宁国
MFC、珠江SLC相比，90年代以后建设的冀东滦县TDF、铜陵海螺2号线和华新水泥厂等窑单位有效
容积、面积及烧成带有效截面积热负荷较高，炉单位有效容积热负荷和单位有效截面积热负荷较低，有利于低质燃料的利用。
之间的合理匹配，对保证预分解窑经济合理与安全生产十分重要。一般认为C1级筒的分离效率，可以减少飞回量，从而减少生料的外循环；提高C5级筒的分离效率减少高温生料的内循环。对C2级至C4级筒的设计，一般要求在保证合理的分离效率下，尽
表3
窑及分解炉热负荷指标
冀东滦县TDF
珠江SLC
冀东NSF
宁国MFC
4冷却机生产能力
表4所示为冀东滦县等预分
项目单位
窑生产能力窑/炉燃料比熟料热耗
窑内
热负荷
炉内
窑内单位热负荷炉内单位热负荷
有效容积有效面积烧成带有效截面积有效容积
按炉本体计按炉加管道
合计有效截面
t/h%·kJ/kgcl
222.74636.91/63.093336.48798.20274.3165.62468.88112.172.550.612.780.6718.394.404.060.974.060.9711.522.76
2004.0/6.03176.8760254.1460.80381.2291.202.280.552.480.5917.104.096.971.676.971.6711.702.80
2044.0/6.03300789.47269.2864.42403.9296.632.390.572.630.6317.714.247.451.787.061.699.102.18
167.04245.9/54.13323.36794.76254.58360.88300.0771.762.340.562.540.6017.534.196.141.473.880.9310.602.54
解窑系统篦冷机指标。同时按照日本对47台预分解窑与篦冷机匹配状况调查得到的篦冷机面积（SG）与窑台时生产能力（M）之间相关性的回归方程：
clkcal/kg·×106kJ/h×106kcal/h×106kJ/h×106kcal/h×10kJ/mh×10kcal/mh×105kJ/m2h×105kcal/m2h×106kJ/m2h×106kcal/m2h×10kJ/mh×10kcal/mh×105kJ/m3h×105kcal/m3h×106kJ/m2h×106kcal/m2h
5
3
5
3
5
3
5
3
SG=0.6M+10.92m2（r=0.912，n=47）
结合各厂窑设计能力及实际能力，计算求得SG与各厂篦冷机篦板实有面积对比列于表5。
由表4及表5可以看出，单位篦板面积产量大都在40t/m2·d左右；从冷却机规格来看，按照日本
T-14调查报告回归公式计算，各生
产线冷却机规格均偏小。这可能与
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中国水泥2009.7