1980），特别指明没有包含正交异性钢桥面板的疲劳。在近几年研究的基础上，欧洲制定了新的疲劳设计规范（Eurocode 3： Part 1.9 ），增加了正交异性钢桥面板的疲劳规定。
2）焊接连接的疲劳
实际结构没有承受绝对静荷载的，一般均为变化的荷载，均可以视为疲劳荷载。如果在设计中没有被重视，那么在荷载作用几百万次后，将会发生疲劳事故。焊接连接易引起截面应力变化，形成疲劳的根源，另外焊缝和母材之间的焊缝表面突变，也会影响连接的疲劳性能。
另外焊缝的几何形状也会影响疲劳寿命，比如焊趾处微小的侵蚀缺陷，在未焊接的构件中，大部分疲劳寿命在裂纹产生期，小部分在裂纹扩展期；在焊接构件中，大部分疲劳寿命在裂纹扩展期。
(a) 应力集中对疲劳寿命的影响(Maddox,1991) (b) 钢材强度对疲劳寿命的影响(Gumey, 1979)
图4.5-1 应力集中和钢材强度对疲劳寿命的影响
Maddox（1991）表明，高强度材料可以增大疲劳寿命，但是如果有缺陷，强度对疲劳寿命影响较小图4.5-1b。因为裂缝的扩展由杨氏模量决定，不是依赖于抗拉强度。合金和热处理可以增大材料强度但不影响杨氏模量，因此不影响裂纹扩展率，因此焊接疲劳寿命大部分在裂缝的扩展期，因此材料强度增大不会影响焊接连接的疲劳寿命。
即使应力幅完全受压，没有出现波动的拉应力，也会产生疲劳裂纹，主要时焊接残余应力使得结构发生疲劳失效。见图4.5-2，不管所受的应力如何，焊接连接的有效应力幅达到了残余应力水平。因此降低焊接残余应力可以增大焊接连接的疲劳寿命。
个人简历
图4.5-2 三种应力循环示意
5.5.3 欧洲规范3有关疲劳强度规定
1) 疲劳曲线
名义应力的疲劳强度可以用一系列的S－N曲线表示，分别对应与不同的疲劳细节，正应力
??c和剪应力
?Tc在2×106的循环下的疲劳强度参考值见图4.5-3、4.5-4，
斜率m分别是3和5。
图4.5-3 欧洲规范3(EN1993-1-9,2005) 正应力疲劳强度曲线
图4.5-4 欧洲规范3(EN1993-1-9,2005) 剪应力疲劳强度曲线
由图4.5-3常幅名义应力，疲劳强度可以得到下式：
mm??RNR???R?2?106，当N≤5×106时，m=3，见图4.5-3。在循环次数为5×106
时的常幅疲劳极限应力幅
??D??D?(2/5)1/3??C?0.737??C??C为，－为循环次数为
2×106时的常幅疲劳极限应力幅。相应的疲劳强度曲线为：
mm??RNR???R?2?106当N?5?106时，m＝3 mm??RNR???R?5?106当5?106?N?108时，m＝5
某些细节的试验数据不一定恰好符合图4.5-3的疲劳曲线，为确保安全，这些细节的疲劳类别应低于2×106时的疲劳强度，根据Eurocode 3(EN 1993-1-9 2005)，可以增大这类细节的疲劳分级，将常幅疲劳极限定义为m＝3、循环次数10×106时的疲劳强度，而不是5×106次。Eurocode 3(EN 1993-1-9 2005)给出了正交异性钢桥面板的疲劳分级，见下表。
个人简历
表4.5-1 正交异性钢桥面板的疲劳分级 (EN 1993-1-9 2005)
细节类别 80 71 细节详图 说明 1）连续纵肋，横梁带附加通过孔 2）连续纵肋，横梁没有附加通过孔 3）横梁两侧分离的 纵肋 4）肋的接头，带有钢衬板的全熔透对接焊缝 5）肋中全熔透对接焊缝，从两侧没有衬板焊 6）由于通过孔在横梁腹板的关键截面 71 7）面板和U肋的焊接 部分熔透焊，a≥t 8）角焊缝或部分熔透焊缝，在细节7之外 7）评估板中的弯曲应力幅?? 6）评估关键截面应力幅??，考虑空腹效应 要求 1）评估纵肋沿纵向应力幅?? 2）评估纵肋中纵向应力幅?? 3）评估纵肋中纵向应力幅?? 4）评估纵肋中纵向应力幅?? t?12mm t?12mm 80 71 t?12mm t?12mm 36 71 112 90 80 71 如表8.3中的细节1、2、4 如表8.3中的细节5、7 如表8.3中的细节9、11 5）评估纵肋中纵向应力幅??，对接焊缝内采用临时点焊 50 8）评估板中的弯曲应力幅?? 在没有焊接的细节或者可能不会发生疲劳的焊接细节，影响疲劳强度的应力可以
考虑减小，在部分或全部受压时，减小后的有效应力幅为拉应力和60％的拉应力之和。节点设计直接影响到结构设计寿命，是在役性能的基础，其焊接质量是关键因素－任何疲劳分析的假定都是良好的质量和符合检测标准。然而实际中，不可能出现完美的焊缝，总有裂缝、未熔合、夹杂及其它缺陷可能出现，减小结构的疲劳寿命，或许会引起灾难性后果。
2）提高疲劳寿命的方法
在实际设计中，焊接节点或许没有足够的疲劳寿命，需要采取一些措施提高疲劳寿命。有很多可行的方法，第一种方法是将焊缝移出高应力区，第二是增大连接不稳板件的厚度和焊缝的尺寸，但高强度钢材不会提高疲劳寿命。
局部加热引起焊趾处产生压应力是有益的，但这需要精确的控制加热区域和加热温度，因此局部加热法提高疲劳强度的已经被废止。
锤击法－用带有尖头的锤击打焊缝会取得良好的结果，虽然噪音很大。主要原理是锤击会在焊趾处产生压应力。
压应力也可以由过载引起的朔性变形取得，压力容器的压力测试便是很好的例子，压力增大时产生的局部塑性变形在卸荷载后产生压应力。这项技术也应该小心，它会引起永久变形或者失稳失效。
当然还有其他的措施：焊趾打磨grinding、惰性气体再熔焊趾等，这些措施没有包含在Eurocode3中，但规范允许加工中采用这些措施。
疲劳评估过程 疲劳评估宜采用损伤误差法和安全寿命法（the damage tolerant method or the safe life method）
3）桥梁疲劳设计
设计规范：1980年以前，桥梁主要按静力法进行设计，1980年以后主导的规范就是英国标准疲劳规范（BS5400: Part 10, 1980），规范中主要定义了三项：（1）疲劳设计荷载；（2）使用寿命120年的容许应力幅；（3）疲劳评估过程。但是规范中认为正交异性钢桥面板受力复杂，缺乏试验数据而没有进行疲劳规定。
最新出版的欧洲3钢结构设计规范包含了钢桥疲劳设计标准。
在Eurocode 1(EN 1991-2,2003)第二部分，提供了供钢桥疲劳设计的不同的疲劳荷载模型，定义了5种竖向力的疲劳荷载模型，疲劳荷载1、2、3用于确定这些模型在桥梁上可能的布置产生最大最小应力幅；疲劳荷载4、5用于确定桥上卡车模型产生