工程项目经理部
1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 工作状态下ω0＝0.2kN/m2 μz＝1.32 μs＝1.95 βz＝1.59 α0＝0.35 α＝1.2 计算结果：ωk＝0.65kN/m2 qsk＝0.55kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk＝qsk×H＝23.65kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk＝0.5Fvk×H＝508.48kN·m
2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值
非工作状态下ω0＝0.45kN/m2(合肥市，取50年一遇) μz＝1.32 μs＝1.95 βz＝1.65 α0＝0.35 α＝1.2 计算结果： ωk＝1.53kN/m2 q＇sk＝1.29kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F＇vk＝q＇sk×H＝55.47kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
【塔吊基础施工方案】
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M＇sk＝0.5F＇vk×H＝1192.6kN·m 3、塔机的倾覆力矩
塔机自身产生的倾覆力矩，向前(起重臂方向)为正，向后为负。 1)大臂自重产生的向前力矩标准值 M1＝37.4×22＝822.8kN·m
2)最大起重荷载产生的最大向前起重力矩标准值 (Qmax比Qmin产生的力矩大) M2＝60×11.5＝690kN·m
3)小车位于上述位置时的向前力矩标准值 M3＝3.8×11.5＝43.7kN·m 4)平衡臂产生的向后力矩标准值 M4＝-19.8×6.3＝-124.74kN·m 5)平衡重产生的向后力矩标准值 M5＝-115×11.8＝-1357kN·m 计算结果：
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk＝M1+M3+M4+M5+0.9(M2+Msk)＝463.39kN·m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 M＇k＝M1+M4+M5+M＇sk＝533.66kN·m 三、地基承载力计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.2条承载力计算 基础梁的计算简图如下：（图中b＝6000mm，b1＝1.414×B＝2830mm，b2＝(b-b1)/2＝1580mm)
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基础底面积： A＝2×6×4-4×4+2×0.5×0.5＝32.5m2 基础中任一条基基础底面积： A＇＝6×4+0.5×4+2×0.5×0.5＝26.5m2 1)工作状态下 Fk＝Fk1+Fqk＝626kN 当轴心荷载作用时：
Pk＝(626+1495)/32.5＝65.26kN/m2 当偏心荷载作用时：
F＇k＝(626+1495)×26.5/32.5＝1729.43kN
e＝(463.39+23.65×1.5)/1729.43＝0.29m e <= b/4＝6/4＝1.5m，满足要求。 偏心距e≤b/6时，按小偏心计算：
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W＝(62×4)/6＝24m3
Pkmax＝1729.43/(6×4)+(463.39+23.65×1.5)/24＝92.85kN/m2 Pkmin＝1729.43/(6×4)-(463.39+23.65×1.5)/24＝51.27kN/m2 由于条形基础底荷载为梯形荷载，所以按下式计算：
Pk1＝51.27+(6-1.58)×(92.85-51.27)/6＝81.9kN·m 2)非工作状态下 Fk＝Fk1＝566kN 当轴心荷载作用时：
Pk＝(566+1495)/32.5＝63.42kN/m2 当偏心荷载作用时：
F＇k＝(566+1495)×26.5/32.5＝1680.51kN
e＝(463.39+23.65×1.5)/1680.51＝0.3m e <= b/4＝6/4＝1.5m，满足要求。 偏心距e≤b/6时，按小偏心计算：
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W＝(62×4)/6＝24m3
Pkmax＝1680.51/(6×4)+(463.39+23.65×1.5)/24＝90.81kN/m2 Pkmin＝1680.51/(6×4)-(463.39+23.65×1.5)/24＝49.24kN/m2 由于条形基础底荷载为梯形荷载，所以按下式计算：
Pk1＝49.24+(6-1.58)×(90.81-49.24)/6＝79.86kN·m 四、基础配筋计算 计算简图：
比较上述两种工况的计算，取最不利的基础截面弯矩：Pk1＝81.9kN·m 1. 基础弯矩计算:
基础自重在基础底面产生的压力标准值 Pkg＝Gk/A＝1495/32.5＝46kN/m2 基底均布荷载设计值
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