当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 221 基本风压ω0(kN/m) 2对水平面模板取值Q2k(kN/m) 0.3 0.9 0.8 2 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 非自定义:0.22 3、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位臵 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布臵方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 450 1600 1500 900、900 居中 800 2 按混凝土梁梁宽均分 617,983 9 0 300 结构表面隐蔽 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：
平面图
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立面图
4、面板验算
面板类型 2覆面木胶合板 面板厚度(mm) 215 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 15 面板弹性模量E(N/mm) 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
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q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.654kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m （1）强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×55.89×0.1382+0.121×1.764×0.1382＝0.117kN〃m
σ＝Mmax/W＝0.117×106/37500＝3.123N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算
νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×46×137.54/(100×10000×281250)＝0.037mm≤[ν]＝l/250＝137.5/250＝0.55mm
满足要求！ （3）支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×55.89×0.138+0.446×1.764×0.138＝3.128kN
R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×55.89×0.138+1.223×1.764×0.138＝9.08kN
R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×55.89×0.138+1.142×1.764×0.138＝7.409kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×46×0.138＝2.486kN
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R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×46×0.138＝7.229kN R3'=0.928 q2l=0.928×46×0.138＝5.87kN 5、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 192 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3245×80 1.78 48 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{3.128+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×1.1/8+0.5×(1.8-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×max[0.8-1.1/2，(1.6-0.8)-1.1/2]/2×1，9.08+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.1/8}=9.114kN/m
q2＝max[2.486+(0.3-0.1)×1.1/8+0.5×(1.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.8-1.1/2，(1.6-0.8)-1.1/2]/2×1，7.229+(0.3-0.1)×1.1/8]＝7.257kN/m
（1）抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.114×0.452，0.5×9.114
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×0.32]＝0.41kN〃m
σ＝Mmax/W＝0.41×106/48000＝8.544N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ （2）抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.114×0.45，9.114×0.3]＝2.734kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.734×1000/(2×45×80)＝1.139N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！ （3）挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×7.257×4504/(100×9350×1920000)＝0.105mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝7.257×3004/(8×9350×1920000)＝0.409mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！ （4）支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.114×0.45，0.393×9.114×0.45+9.114×0.3]＝4.688kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R9＝2.643kN，R2
＝R8＝4.688kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝3.828kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.257×0.45，0.393×7.257×0.45+7.257×0.3]＝3.733kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'9＝2.312kN，
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