hl??hLhL?hw?how
联立解得?HT?(????1)hw?(??1)how?hc?h??hd
忽略h?，将how与Ls，hd与Ls，hc与Vs的关系式代入上式，并整理得：
a'Vs?b'?c'Ls?d'Ls式中a'?222/3
??V11?..2?2g?A0C0???L?11?2.93???..?2?9.81?0.101?1.210?0.772?2?803.03??0.084
???b'??HT?(????1)hw?0.5?0.40?(0.5?0.61?1)?0.046?0.149
c'?0.153(lwh0)2?0.153(0.924?0.039)22/3?183.70
2/3?3?3600?d'?2.84?10?3?E?(1??)???l???w?2?3600??2.84?10?1?(1?0.57)????0.78?22/3?1.236将有关的数据代入整理，得Vs?2.733?2852.48Ls?19.19Ls
筛板塔工艺设计计算结果
项目 塔径D/m 板间距HT/m 塔板型式 溢流堰长度lw/m 溢流堰高度hw/m 板上清液层高度hl/m 降液管底隙高度h0/m 筛孔数目N，个 阀孔气速Uo,m/s 开孔率,% 数值与说明 1.2 0.45 单溢流弓形降液管 0.78 0.46 0.06 0.037 3487 8.12 8.8 465.89 0.121 1.01 0.324 4.94 备注 分块式塔板 正三角行排列 雾沫夹带控制 漏液控制 单板压降?p,pa 降液管内液层高Hd,m 气相负荷上限(Vs)max 气相负荷下限(VS)min 操作弹性
七、各接管尺寸的确定
1．进料管
平均温度下 ρ苯=781.1kg/m3 ρ甲苯=796.3 kg/m3 进料体积流量VSf?FMf?f?32.31?85.96?0.000988m3/s
781取适宜的输送速度 uf?1.0m/s，故 dif?4VSF??u4?0.000988?0.035m （式9-1）
?经圆整选取热轧无缝钢管(GB8163-87)，规格：?42?3mm 实际管内流速：uf?2. 釜残液出料管 釜残液的体积流量：
VSW?WMw4?0.000988?0.97m/s
??0.0362?w?18.29?91.79?0.000606m3/s （式9-2）
770.05取适宜的输送速度uW?0.5m/s，则 d计?4?0.000606?0.039m
0.5?经圆整选取热轧无缝钢管(GB8163-87)，规格：?42?3mm 实际管内流速：uW?3. 回流液管 回流液体积流量 VSL?LML4?0.000606?0.59m/s 2??0.036?L?38.13?78.35?0.00104m3/s （式9-3）
796利用液体的重力进行回流，取适宜的回流速度uL?0.15m/s，那么
d计?4?0.00104?0.041m
0.15?经圆整选取热轧无缝钢管(GB8163-87)，规格：?50?4mm
实际管内流速：uW?4. 塔顶上升蒸汽管
4?0.00104?0.75m/s
??0.0422 塔顶上升蒸汽的体积流量 VSV?14.02?78.35?0.627m3/s
2.75取适宜速度uv?15m/s d计?4?0.627?0.231m
15?经圆整选取热轧无缝钢管(GB8163-87)，规格：?325?10mm 实际管内流速：usv?
4?3.0?41.1m/s
??0.3052
四、主要符号说明
英文字母 Aa Af AT C 名称 塔板开孔区面积. m 降液管截面积m 塔截面积m 负荷系数m/s 气相负荷因子m/s 塔径m 总板效率 气相动能因子kg1/2/(s.m1/2) 重力加速度9.81m/s2 进口堰与降液管的水平距离m hc 与干板压降相当的液柱高度m how ho Hd hw HT σ
堰上液层高度m 降液管底隙高度m 降液管内清液层高度m 口堰高度m 塔板间距m 表面张力N/m Wd Ws 希腊字母 θ μ ρ 弓形降液管宽度m 破沫区宽度 名称 液体在降液管停留时间s 粘度mPa.s 密度kg/m 3英文字母 2名称 稳定系数 堰长m 液体体积流量m/s 阀拢数目 操作压力Pa 阀孔中心距m 空塔气速m/s 气体通过阀孔的速度m/s 气体体积流量m/s 气相最小负荷 33K lw Ls N P t u Uc Vs Vsmin 22C20 D ET F g hl Vsmax 气相最大负荷