朔州宾馆工程脚手架施工方案 共32页第26页
节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件。
八、脚手架拆除安全措施
8.1、拆除前，由项目经理部下达拆除指令，要有拆除安全技术措施和安全技术交底，不得私自进行拆除。
8.2、拆除时划出工作区，周围设护栏警戒标志，上下设专人负责指挥，严禁非作业人员入内。
8.3、拆除时，高处作业人员必须戴安全帽，系安全带（安全带一端系于腰间扎牢，另一端系在高于自身的固定牢固处，不得设在与脚手架相连处）。
8.4、拆除工作必须由专业持上岗证的架子工操作，不得酒后作业，不得带病作业。
8.5、严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭设的先拆，先搭设的后拆。即：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆等。严禁上下同时进行拆除作业。
8.6、连墙点在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除，随拆除进度逐层拆除。严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架。分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，增设连墙件加固。
8.7、拆除时统一指挥，上下呼应，动作协调，互相配合，禁止单人进行拆除。
8.8、拆除时严禁架杆接触电线，并采取隔离电线措施。
8.9、拆下的杆配件应以安全的方式传入室内然后运出或吊下，严禁向下抛掷。
九、脚手架成品保护
9.1钢管进场卸料时,应逐根搬运。
9.2、脚手架搭设过程中，应注意对柱、梁等混凝土构件的棱角及表面加以保护。
朔州宾馆工程脚手架施工方案 共32页第27页
9.3、脚手架拆除时，应注意对墙面、其它半成品、成品的保护。 9.4、施工过程中不得随意拆除安全网。
十、挑梁式双排外挑脚手架计算
脚手架承受荷载的传递途径是：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→挑梁。本计算书需要计算的项目有：立杆的稳定性；连墙件的强度、稳定性和扣件的抗滑力；挑梁的挠度、强度；
10.1、计算条件
搭设高度取23.50m，即二十一层（高度79.60m）---机房层(103.10m)； 立杆横距l b = 0.80m，步距h =1.50m，纵距l a = 1.50m，内立杆距建筑物边缘0.30m；
连墙件水平间距三跨，竖向按层高分别为3.60m、3.90m，竖向间距H1 =
3.90m，水平间距L1 = 4.50m；
钢管采用4833.5，Q235； 施工均部荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，木脚手板铺设2层； 挑梁采用工字钢 I 18，其中建筑物外悬挑段长度1.30m，建筑物内锚固段长度2.70m，ф20预埋地锚钢筋拉环固定，分别设于距建筑物边缘0.30m、2.50m；
脚手架外侧满挂密目防护网封闭；
脚手架满足结构、围护结构施工，只起施工防护使用。
10.2、 立柱稳定性验算
10.2.1 风荷载产生的弯曲压应力σ
W
作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk：
ωk=0.7μz2μs2ωo
式中：μz—风压高度变化系数，B类：高度79.60m处取1.95，高度103.1m处取2.11。
μs—脚手架风荷载体型系数，取1.3φ，φ取
0.5+0.095=0.595
ωo—基本风压，按大同市，n=50，取0.55 kN/m2
ωk（103.1）=0.7μz2μs2ωo=0.732.1130.59530.55=0.483 （kN/m2）
ωk（79.6）=0.7μz2μs2ωo=0.731.9530.59530.55=0.447 （kN/m2）
朔州宾馆工程脚手架施工方案 共32页第28页
10.1.2 风荷载产生的弯矩Mw
Mw=0.8531.4ωk2l a2h 2/10
Mw（103.1）=0.8531.430.48331.5031.502/10=0.194 （kN/m） Mw（79.6）=0.8531.430.44731.5031.502/10=0.180 （kN/m） 10.1.3 立杆段风荷载产生的弯曲压应力
σW= Mw/w σσ
W(103.1)
= 0.1943106/5.083103=38.19 （N/mm2）
W(79.6)
= 0.1803106/5.083103=35.43 （N/mm2）
根据计算，风荷载产生的压应力在103.1m高度处稍大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小；而79.6m高度处虽然风载产生的压应力较小，但脚手架结构自重产生的轴压最大，因此需验算底层立柱段的稳定性。
10.2 底层立柱段的轴心压力N
10.2.1脚手架结构自重产生的轴心压力NG1K：
一个柱距范围内每米高脚手架结构自重产生的轴心压力标准值gk =0.1394 （kN/m）
则23.5m高脚手架结构自重产生的轴心压力为：
NG1K =0.1394323.5=3.28 （kN）
10.2.2 脚手架构配件自重产生的轴心压力NG2K： a 脚手板、护栏及挡脚板产生的轴心压力： 木脚手板自重标准值 0.35KN/m2 栏杆、挡脚板自重标准值 0.14KN/m 0.35*0.8*1.5/2+0.14*1.5=0.42
gk1 =0.4232=0.84 （kN）
b 整体拉结及防护材料自重产生的轴心压力：gk2 =0.076831.5323.5=2.71（kN）
朔州宾馆工程脚手架施工方案 共32页第29页
ΣNG2K =0.84+2.71=3.55 （kN）
10.2.3 施工荷载产生的轴心压力NQK：
脚手架为结构施工及预埋用，计算施工荷载产生的轴心压力采用结构施工荷载3.0 kN/m2。
NQK =0.8033.0/231.50=1.80 （kN )
立杆轴向力N
N = 1.2(NG1K+NG2K)+0.8531.4NQK = 1.23(3.28+3.55)+ 0.8531.431.8 = 10.34 ( KN )
10.3 立杆稳定性验算：
N/φA + Mw /w ≤ ? 或 N = φA（?-σW）
式中：φ — 轴心受压构件的稳定系数：
立柱计算长度系数：μ=1.70
长细比λ=k2μ2h/ i = 1.15531.7031.5/1.58=187
φ=0.205
A — 立杆的截面面积，A=4.89 cm2 W — 截面抵抗矩，W=5.08 cm3 i — 回转半径，i=1.58 cm
? — Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，?=205 N/mm2 φA (?-σW) = 0.20534.8931023(205-35.43)310-3
= 17.0 kN > N = 10.34 kN
根据上述计算结果,稳定性满足要求。 10.4 连墙件稳定计算
10.4.1 连墙件的轴向力：Nl = Nlw +N0
式中：Nlw— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值
Nlw=1.42ωk2AW=1.430.62833.9034.50=15.43 (kN)
立网传给脚手架的风载体型系数μs=0.5，敞开式脚手架的风载体型
系数μs=0.095，μs=1.33（0.5+0.095）=0.7735
朔州宾馆工程脚手架施工方案 共32页第30页
ωk=0.732.1130.773530.55=0.628 (kN)
AW—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积
N0 — 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排架取5KN
计算：Nl = Nlw +N0 =15.43 + 5 = 20.43 （kN）
10.4.2 连墙件稳定承载力验算（Φ4833.5钢管）：
Nl ≤ φA?
脚手架内立杆距柱、墙间距为300mm，墙厚400mm，边柱最宽1100mm，因此连墙件计算长度：LH=1500mm
长细比 λ=LH /i=1500/1.58=95 稳定系数 φ=0.626
φA? = 0.62634.8931023205310-3
= 62.75 kN > Nl =20.43 kN
经计算，连墙件满足稳定性要求。 10.4.3 扣件连接抗滑移计算
扣件抗滑移应满足下式要求：Nl
10.5挑梁计算：
20020022504508002002350150
热轧工字钢I 18截面特征值：
截面18039436.5mm，重24.143kg/m（外挑1.30m，重31.3859kg，