区格II的平均弯矩为
MⅡ= (MⅡ左+MⅡ右)/2=(522+817)/2=670(kN.m)
区格II的平距弯应力为
σⅡ= MⅡy0/I=670×333×1000000/373240×10000=59.8 N/mm2
计算?cr
σcr= h0/tw/177×√fy/235
=90/1.0/177×√235/235=0.51<0.85 σcr=[σ]=160 N/mm2
计算?cr，由于区格长短边之比为2.35/1.0>1.0，则
γs= h0/tw/41×√5.34+4(h0/a)2√fy/235=90/1.0/41×√5.34+4(90/235) 2√235/235=1.0 则
τ
cr
=[1-0.59(γs-0.8)][ τ]=[1-0.59(1-0.8)] ×95=83.8 N/mm2
??????cr?????c???????????1ccr??cr?22 将以上数据代入公式有
(74.1/160)3+(11.5/83.8)2= 0.10+0.02=0.12<1.0（这里无局部压应力）。
满足局稳要求，故在横隔板之间（区格II）不必增设横向加劲肋。 再从剪力最大的区格I来考虑；
该区格的腹板平均高度h0=(90+60)/2=75，因h0/t??75，不必验算，故在
??梁高减小的区格I内也不必另设横向加劲肋。
5）面板局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力的验算。从上述的面板计算可见，直接与主梁相邻的面板区格，只有区格IV所需要的板厚较大，这意味着该区格的长边中点应力也较大，所以选取区格IV(图2)按式
22?zh??my???my??Ox???my??mx??Ox??1.1????（其中?mx???my，
?my?kypa2/t2）验算其长边中点的折算应力。
面板区格IV在长边中点的局部弯曲应力为 σ
max
=kpa2/l2=0.5×0.04×650×650/8×8=+132N/mm2
σmy=μσmy=+0.3×132=+40N/mm2;
对应于面板区格IV在长边中点的主梁弯矩（图5）和弯应力为 M=74.1×5×3.9-74.1×3.7×3.7/2=938 kN.m σ0x=M/W=938×1000000/9.27×1000000=101 N/mm2;
面板区格IV的长边中点的折算应力为
σzh=（σmy2+(σmx-σ0x)2-σmy(σmx-σ0x))1/2
= (1322+(40-101)2-132×(40-101))1/2
=171N/mm2<1.1a[σ]=1.1×1.4×160=246.4N/mm2;
上式中?my、?mx和?0x的取值均以拉应力为正号，压应力为负号。 故面板厚度选用7mm,满足强度要求。
六、横隔板设计
（1）荷载和内力计算。横隔板同时兼作竖直次梁，它主要承受水平次梁、顶梁和底梁传来的集中荷载以及面板传来的分布荷载，计算时可把这些荷载用以三角形分布的水压力来代替（图1），并且把横隔板作为支撑在主梁上的双悬臂梁。则每片横隔板在上悬臂的最大弯矩为
M=2.5×25.0/2×2.35×2.5/3=61.2kN.m
（2）横隔板截面选择和强度计算。其腹板选用与主梁腹板同高，采用 ，
上翼缘利用面板，下翼缘采用1000mm ×8mm 的扁钢。上翼缘可利用面板宽度按
B??2b确定，其中b= 2350mm ,按 l0/b=2×2500/2350=2.13，从 表3查得有效宽度系数ε2=0.52，则B=0.52 ×2350=1222mm，取B=1200mm 。
计算如 图9 所示的截面几何特性。
截面形心到腹板中心线的距离为
e =1200×8×504-200×8×504/1200×8+200×8+900×8=219mm
截面惯矩为
I=8×9003/12+8×900×2193+8×200×7262+8×1200×2822=243807mm4
截面模量为
Wmin=243807×104/730=3339822mm3
验算弯应力为
e =M/Wmin=61.2×106/3339822=18.3N/mm2 <[e]
由于横隔板截面高度较大，剪切强度更不必验算。横隔板翼缘焊缝采用最小焊缝厚度hf?6mm。
七、纵向连接系设计
（1）荷载和内力计算。纵向连接系承受闸门自重。露顶式平面刚闸门门叶自重G按附录10中的式G?KzKcKgH1.43B0.88?9.8kN计算
G?KzKcKgH1.43B0.88?9.8kN
=0.81×1.0×0.13×5.51.43×90.88×9.8=81.7kN
下游纵向连接系承受 0.4G=0.4×81.7=32.7KN
纵向连接系视作简支的平面桁架，其桁架腹板杆布置如 图10所示，其结点荷载为
32.7/4=8.18
杆件内力计算结果如 图10 所示。
（2）斜杆截面计算。斜杆承受做大拉力N =17.95 KN. 同时考虑闸门偶然扭曲时可能承受压力，谷长细比的限制应与压杆相同，即 λ≤[λ]=200 选用单角钢L×100×8, 由表附表6.4查得
截面面积
A=15.6cm2=1560mm2
回转半径
i=1.98cm=19.5mm ；
斜杆计算长度
l=0.9×2.2.?2.2?2.35?2.35?0.4?0.4=2.92m
长细比
λ=l0/iy0=2.92×103/19.8=147.5<[λ]=200
验算拉杆强度
e=17.95×103/1560=11.51N/mm2<0.85[e]=133N/mm2
考虑到单角钢受力偏心的影响，将容许应力降低15%进行计算。 （3）斜杆与结点板的连接计算（略）。
八、边梁设计
边梁的截面形式采用单腹式（图11），边梁的截面尺寸按构造要求确定，即截面高度与主梁端高度相同，腹板厚度与主梁腹板厚度相同，为了便于安装压合胶木滑块，下翼缘宽度不宜小于300mm。
边梁是闸门的重要受力构件，由于受力情况复杂，故在设计时可将容许应力值降低20%作为考虑受扭影响的安全储备。
（1）荷载和内力计算。在闸门每侧边梁上各设两个胶木滑块。其布置尺寸见 图12。
1）水平荷载。主要是主梁传来的水平荷载，还有水平次梁和顶、底梁传来的水平荷载。为了简化起见，可假定这些荷载由主梁传给边梁。每个主梁作用于边梁的荷载R =333kN。
2）竖向荷载。有闸门自重、滑道摩阻力、止水摩阻力、启吊力等。 上滑块所受的压力
R1=333×2.35/2.92=268kN
下滑块所受的压力
R2=882-268=614 kN
最大弯矩
Mmax=268×0.7=187.6kN.m
最大剪力
Vmax=R1=268kN
最大轴向力为作用在一个边梁上的启吊力，估计为 200kN（详细计算见后面）。在最大弯矩作用截面上的轴向力，等于启吊力减去上滑块的摩阻力，该轴向力N=200- R1f=200-268×0.12=167.84kN。
（2）边梁的强度验算。 截面面积
A=540×10+2×300×14=13800 mm2
面积矩
Smax=14×300×277+10×270×135= 1527900mm3
截面惯性矩
e=10×540×540×540/12+2×300×14×277×277=775743600mm
截面模量
W=775743600/284=2731492 mm3
截面边缘最大应力验算
σ
max
=N/A+Mmax/W=167.84×1000/14400+187.6×1000000/2731492
=80N/mm2<0.8[σ]=128N/mm2
腹板最大应力验算
τ=VmaxSmax/Itw==268×100×1527900/775743600×10
=52.8N/mm2<0.8[τ]=76 N/mm2
腹板与下翼缘连接处折算应力验算 σ
max
=N/A+Mmax/W.y'/y=12+69×270/284=77.6 N/mm2
τ= VmaxSi/Itw=268×1000×300×14×284/77.5743600×107×10=41.2 N/mm2
22 σzh=??3?=77.6?77.6?3?41.2?41.2=105.4<0.8[σ]=128N/mm2