以上验算均满足强度要求。
九、行走支承设计
胶木滑道计算：滑块的位置如 图12 所示，下滑块受力最大，其值为 。设滑块长度为350mm ，则滑块单位长度的承压力为614kN q =614×100/350=1754 N/mm
根据 表6 查得轨顶狐面半径R =150mm，轨头设计宽度为b =35mm 。
表6 钢 轨 工 作 表 面 宽 度 与 圆 弧 半 径
支承压力q(N/mm) 轨道圆弧半径R(mm) 轨道设计宽度b(mm) <1000 100 25 1000~2000 150 35 2000~3000 200 40 3000~4000 300 50 注 b值不得与滑块中间的一条胶木同宽。
胶木滑道与轨顶弧面的接触应力按式?max?104q??j进行验算 R?? σ
max
=104
q1754=104?=355 N/mm2 <[σJ]=500 N/mm2 R150 选定胶木搞30mm，宽 120mm ，长 350mm 。
十、胶木滑块轨道设计（图13）
（1）确定轨道底板宽度。轨道底板宽度按混凝土承压强度确定。根据C20混凝土附表9.2查得混凝土的容许承压应力为??h??7N/mm2，则所需的轨道底板宽度为
Bh=
=1754/7=251mm (取Bh= 280mm)
【?h】q 故轨道底面压应力为
σh=1754/280=6.3N/mm2
（2）确定轨道底板厚度。轨道底板厚度?按其弯曲强度确定。轨道底板的
最大弯应力为
c2??3?h2????
t 式中轨道底板的悬臂长度c =102.5mm，对于Q235钢，查得【σ】=100 N/mm2 故所需轨道底板厚度为
3?hc23?6.3?102.52 t?==44.6mm （取t=50mm）
100【?】十一、闸门启闭力和吊座计算
（1）启门力按式T启?1.2?Tzd?Tzs??nGG?Px?Gj?Wsq（其中Px?pD2B）计算
T启=1.1G+1.2（Tzd+Tzs)+Px
其中闸门自重
G=81.7kN
滑道摩阻力
Tzd?fp?0.12?148=178kN 2 止水摩阻力
Tzs=2fbHP
因为橡皮止水与钢板间摩擦系数 f=0.65
橡皮止水受压宽度取为 b=0.06m
每边侧止水受水压长度 H=5.5m
侧止水平均压强
P=27kN/mm2
故 TZS?2×0.65×0.06×5.5×27=12.1KN
下吸力Px底止水橡皮采用I110—16型，其规格为宽16mm、长110mm。底
止水沿门跨长9.4m。根据《水利水电工程钢闸门设计规范》：启门时闸门底缘平均下吸强度一般按 计算，则下吸力为
PX?20?9.40.016?3.0kN
故闸门启门力为
T启?1.1?81.7?1.2?（178?12.1）?3.0?321kN
（2）闭门力按式T闭?1.2?Tzd?TZS??nGG?Pt计算 T闭?1.（2Tzd?Tzs)?0.9G
=1.2×(178+12.1)-0.9×81.7=154.6 kN
显然仅靠闸门自重是不能关闭闸门的。由于该溢洪道闸门孔口较多，若把闸门行走支承改为滚轮，则边梁需由单腹式改为双腹式，加上增设滚轮等设备，则总造价增加较多。为此，应考虑采用一个重量为 200kN的加载梁，在关闭时可以一次对需要关闭的闸门加载下关闭。
（3）吊轴和吊耳板验算（图14）
1）吊轴。采用Q235钢，查得????65kN/mm2，采用双吊点，每边启吊力为
P?1.2? 吊轴每边剪力 V? 需要吊轴截面积
P192.6??96.3kN 22T启2?1.2?321=192.6 kN 2V96.3?103 A???1482mm2
[?]65又 A? 故吊轴直径
d??d24?0.785d2
A1482??43.4(mm)(取d=80mm) 0.7850.785 2）吊耳板强度验算。按局部紧接承压条件，吊耳板需要厚度按式
?cj?N??cj计算，查的Q235钢的?cj?80/mm2，故 dt????192.6?103 t???30(mm)
d[?cj]80?80P 因此在边梁腹板上端部分的两侧各焊一块厚度为20mm 的轴承板。轴承板采用圆形，其直径取为 3d=3?80=240mm。
R2?r2???k?计算 吊耳孔壁拉应力按式?K??cj2R?r2R2?r2?0.8[?k] ?k??cj22R?r 式中 ?cj?P/td?192.6?103/(40?80)?60.2(N/mm2)，吊耳板半径R=120mm ;轴孔半径r=40mm；又查附表1.7得??K??120/mm2 ，所以孔壁拉应力
1202?402?75.3(N/mm2)?0.8?120?96(N/mm2) ?k?60.2?22120?40 故满足要求。