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所以，立柱挠度满足规范要求。
4.6 立柱的抗剪计算
校核依据：
τmax≤τs=125MPa (立柱的抗剪强度设计值) (1)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)： Vwk=wkBL/2
=0.001119×1100×3700/2 =2277.165N
(2)Vw：风荷载作用下剪力设计值(N)： Vw=1.4Vwk
=1.4×2277.165 =3188.031N
(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)： VEk=qEAkBL/2
=0.00088×1100×3700/2 =1790.8N
(4)VE：地震作用下剪力设计值(N)： VE=1.3VEk
=1.3×1790.8 =2328.04N
(5)V：立柱所受剪力设计值组合： 采用Vw+0.5VE组合： V=Vw+0.5VE
=3188.031+0.5×2328.04 =4352.051N (6)立柱剪应力校核：
τmax：立柱最大剪应力(MPa)； V：立柱所受剪力(N)；
Sx：立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)； Ix：立柱型材截面惯性矩(mm4)；
t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； τmax=VSx/Ixt
=4352.051×23500/1980000/5.3 =9.746MPa
9.746MPa≤125MPa 立柱抗剪强度满足要求!
5 幕墙横梁计算
基本参数：
1：计算点标高：69.5m； 2：横梁跨度：B=1100mm；
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3：横梁上分格高：1380mm； 横梁下分格高：1380mm； 4：横梁计算高度：H=1380mm： 非背栓结构取平均分格高；
背栓结构取最大分格高度的一半； 5：力学模型：两点集中荷载简支梁；
6：集中力作用点到横梁端部的距离：a=150mm； 7：板块配置：石材； 8：横梁材质：Q235；
本处幕墙横梁按两点集中荷载简支梁模型进行设计计算，受力模型如下：
5.1 横梁型材选材计算
(1)横梁在风荷载作用下的集中力计算(按两点集中荷载简支梁)： Pwk：风荷载作用下集中荷载标准值(N)； wk：风荷载标准值(MPa)； B：横梁跨度(mm)； H：横梁计算高度(mm)； Pwk=wkBH/2
=0.001119×1100×1380/2 =849.321N
Pw：风荷载作用下集中荷载设计值(N)； Pw=1.4Pwk
=1.4×849.321 =1189.049N
(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(按两点集中荷载简支梁)： qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)； βE：动力放大系数，取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.16；
Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(主要指面板组件)； A：幕墙平面面积(mm2)；
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qEAk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003] =5.0×0.16×0.001 =0.0008MPa
PEk：横梁在水平地震作用下集中力标准值(N)； B：横梁跨度(mm)； H：横梁计算高度(mm)； PEk=qEAkBH/2
=0.0008×1100×1380/2 =607.2N
PE：横梁在水平地震作用下集中力设计值(N)； PE=1.3PEk
=1.3×607.2 =789.36N
(3)幕墙横梁受水平荷载集度组合：
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003] P=Pw+0.5PE
=1189.049+0.5×789.36 =1583.729N
用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003] Pk=Pwk
=849.321N
(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按两点集中荷载简支梁)： My：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·mm)； P：集中荷载的设计值组合(N)；
a：集中力作用点到横梁端部的距离(mm)； My=Pa
=1583.729×150 =237559.35N·mm
(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按两点集中荷载简支梁)： PGk：横梁自重荷载作用下集中力标准值(N)； B：横梁跨度(mm)；
H1：横梁自重荷载作用高度(mm)： 非背栓结构取横梁上分格高； 背栓结构取最大分格高度的一半； PGk=0.001×BH1/2
=0.001×1100×1380/2 =759N
PG：横梁自重荷载作用下集中力设计值(N)； PG=1.2PGk =1.2×759 =910.8N
Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·mm)； PG：横梁自重荷载作用下集中力设计值(N)； a：集中力作用点到横梁端部的距离(mm)； Mx=PG×a
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=910.8×150 =136620N·mm
5.2 确定材料的截面参数
(1)横梁抵抗矩预选：
Wnx：绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)； Wny：绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；
Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·mm)； My：风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·mm)； γx，γy：塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，均取1.00； 此处取：γx=γy=1.05
fs：型材抗弯强度设计值(MPa)，对Q235取215； 按下面公式计算： Wnx=Mx/γxfs
=136620/1.05/215 =605.183mm3 Wny=My/γyfs
=237559.35/1.05/215 =1052.312mm3 (2)横梁惯性矩预选：
df1,lim：按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(mm)； df2,lim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值(mm)； B：横梁的跨度(mm)；
按相关规范，钢材横梁的相对挠度不应大于L/250，铝材横梁的相对挠度不应大于L/180；
《建筑幕墙》GB/T21086-2007还有如下规定：
按[5.1.1.2]，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度限制）：
当跨距≤4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm； 当跨距＞4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；
按[5.1.9，b]，自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm；
B/250=1100/250=4.4mm B/500=1100/500=2.2mm 对本例取： df1,lim=4.4mm df2,lim=2.2mm
Pk：风荷载作用下的水平集中荷载标准值(N)； a：集中力作用点到横梁端部的距离(mm)；
E：型材的弹性模量(MPa)，对Q235取206000MPa； Iymin：绕Y轴最小惯性矩(mm4)；
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df,lim=Pka(3B2-4a2)/24EIymin ……(受风荷载与地震作用的挠度计算) Iymin=Pka(3B2-4a2)/24Edf1,lim
=849.321×150×(3×11002-4×1502)/24/206000/4.4 =20731.716mm4
PGk：重力作用下的集中荷载标准值(N)； a：集中力作用点到横梁端部的距离(mm)； B：横梁的跨度(mm)；
E：型材的弹性模量(MPa)，对Q235取206000MPa； Ixmin：绕X轴最小惯性矩(mm4)；
df,lim=PGka(3B2-4a2)/24EIxmin ……(自重作用下产生的挠度计算) Ixmin=PGka(3B2-4a2)/24Edf2,lim
=759×150×(3×11002-4×1502)/24/206000/2.2
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=37054.005mm
5.3 选用横梁型材的截面特性
按照上面的预选结果选取型材： 选用型材号：角钢L5×5
型材抗弯强度设计值：215MPa 型材抗剪强度设计值：125MPa 型材弹性模量：E=206000MPa 绕X轴惯性矩：Ix=112100mm4 绕Y轴惯性矩：Iy=112100mm4
绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=7900mm3 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=3130mm3 绕Y轴净截面抵抗矩：：Wny1=7900mm3 绕Y轴净截面抵抗矩：：Wny2=3130mm3 型材净截面面积：An=480.3mm2 型材线密度：γg=0.037704N/mm
横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=5mm 横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tx=5mm 横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：ty=5mm 型材受力面对中性轴的面积矩(绕X轴)：Sx=3179mm3 型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴)：Sy=3179mm3 塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，均取1.00；
此处取：γx=γy=1.05
5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算
按横梁抗弯强度计算公式，应满足：
Mx/γxWnx+My/γyWny≤fs ……6.2.4[JGJ102-2003] 上式中：
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