吴淞江大桥主梁挂篮设计计算书 路桥华南工程有限公司 最大弯矩为：46743.75N·m σmax=M/W=46743.75÷942cm3=49.62Mpa<[σ]=140MPa，满足要求。 剪力图如下： 前、后支点反力：R1=R2=31395.00N=3.14t b、刚度验算 变形图如下： 最大挠度为：fmax=3.1mm。 5、第一、二与四、五室腹板下纵梁计算 中室腹板考虑倒角影响取宽度为40cm，高度取平均值2.92m，则其q1=0.4×2.92×1.05 ×26=31.89KN/m； 模板荷载：q2=1.5×2×2.92=8.76 KN/m； 考虑施工荷载后其全部作用荷载值取42 KN/m，考虑由三组桁架承受，则每组桁架的作用荷载为42÷3=14 KN/m。 作用力图示如下图所示： 5.00m 材料：采用I36a工钢，计算结果如下： a、强度验算 I=18800cm4 A=71.12Ccm2 q=55.8kg/m w=942cm3 弯矩图如下： 2 最大弯矩为：43743.75N·m σmax=M/W=43743.75÷942cm3=46.44Mpa<[σ]=140MPa，满足要求。 剪力图如下： - 6 - 吴淞江大桥主梁挂篮设计计算书 路桥华南工程有限公司 前、后支点反力：R1=R2=29395.00N=2.94t。 b、刚度验算 变形图如下： 最大挠度为：fmax=3.0mm。 6、边腹板下桁架纵梁计算 边腹板考虑倒角影响取宽度为40cm，高度取平均值2.84m，则其q1=0.4×2.84×1.05 ×26=31.01KN/m； 侧模板荷载取值为1KN/m2，则q2=1.0×（2.38+2.03）=4.41KN/m； 底模板荷载q3=0.4×0.8 =0.32KN/m。 则总作用荷载q总= q1+ q2+ q3=31.01+4.41+0.32=35.74KN/m。 考虑施工荷载后其全部作用荷载值取39 KN/m，考虑由三组桁架承受，则每组桁架的作用荷载为39÷3=13 KN/m。 计算图示如下： 5.00m13 材料：采用I36a工钢，计算结果如下： a、强度验算 I=18800cm4 A=71.12Ccm2 q=55.8kg/m w=942cm3 弯矩图如下： 2 最大弯矩为：40743.75N·m σmax=M/W=40743.75÷942cm3=43.25Mpa<[σ]=140MPa，满足要求。 剪力图如下： 前、后支点反力：R1=R2=27395.00N=2.74t。 b、刚度验算 变形图如下： 最大挠度为：fmax=2.8mm。 7、翼缘板下底篮纵梁计算 - 7 - 吴淞江大桥主梁挂篮设计计算书 路桥华南工程有限公司 翼缘板构造如下图所示： 38021716345G183714318020纵梁A纵梁B 翼缘板支撑拟由底篮上的纵梁A、B共两组来实现（如上图所示），先找出翼缘板的重心，然后求出内外现组比梁承受的压力大小。 对于翼缘板：砼结构自重荷载为q1=1.05×1.19×26=32.487KN/m；模板荷载集度q2=1.2×3.8=4.56KN/m；施工荷载q3=2.0×3.8 =7.8KN/m；总作用荷载qG1= q1+ q2+ q3=32.487+4.56+7.8=44.847 KN/m。 通过力平衡法可以求得作用在纵梁A、B上荷载集度分别为： qA=44.847×1.43÷1.8=35.628 KN/m qB=44.847×0.37÷1.8=9.219KN/m 纵梁A拟设置由2片I36a工钢，则每片纵梁的荷载集度q=35.628÷2=17.82 KN/m； 纵梁B拟设置由1片I36a工钢，则每片纵梁的荷载集度q=9.22 KN/m。 ①对于纵梁A： 计算图示如下： 5.00m17.822 计算结果如下： a、强度验算 I=18800cm4 A=71.12Ccm2 q=55.8kg/m w=942cm3 弯矩图如下： 最大弯矩为：55203.75N·m σmax=M/W=55203.75÷942cm3=58.60Mpa<[σ]=140MPa，满足要求。 剪力图如下： 单片纵梁前、后支点反力：R1=R2=37035.00N=3.704t。 - 8 - 吴淞江大桥主梁挂篮设计计算书 路桥华南工程有限公司 b、刚度验算 变形图如下： 最大挠度为：fmax=3.5mm。 ②同理可计算出纵梁B的受力情况： 计算图示如下： 5.00m9.222 材料：采用H400×150（窄翼缘H钢），计算结果如下： a、强度验算 I=18800cm4 A=71.12Ccm2 q=55.8kg/m w=942cm3 弯矩图如下： 最大弯矩为：29403.75N·m σmax=M/W=29403.75÷942cm3=31.21Mpa<[σ]=140MPa，满足要求。 剪力图如下： 前、后支点反力：R1=R2=19835.00N=1.984t。 b、刚度验算 变形图如下： 最大挠度为：fmax=1.9mm。 主梁7#块砼方量为116.1m3，总重量为301.9t；底篮还应承受的重理有：底板模板（10t）、顶板模板（12t）、翼缘板模板（8t）、腹板模板（6.6t）、横隔板模板（3t）、底篮前后横梁（6.5+ 7.3=13.8t）以及底篮纵梁（52×0.0558×5. 6t =17.2 t），其总重量按70.6 t进行控制计算。 底篮所承受到总重量为G= 301.9 +70.6 =372.5t，按此重理对底篮前后横梁控制进行加载，计算过程如下： 8、底篮纵梁布景见下图所示： 18020252555808080808040P1P2P3P4P5P6P7P8P9P10P11P13P14P12P15P1620205580808080805520203060606030202055808080808055202055808080808055252520180P17P18P19P22P24P20P21P23P25503040 - 9 - 吴淞江大桥主梁挂篮设计计算书 路桥华南工程有限公司 根据以上计算结果得出主梁7块前断面底板的等效集中力数值如下： # P1=7.408t，P2=1.984t，P3=P4=P5=2.74t，P6=P11=6.175t，P7=P8=P9=P10=5.20t， P12=P13=P14= 2.94t， P15=P20=6.864t，P16=P17=P18=P19=5.78t，P21=P22=P23=3.14t，P24=P25=5.532t，总计233.83 t。 同理可得出主梁7#块后断面底板的等效集中荷载数值如下： 18020252555808080808040P1P2P3P4P5P6P7P8P9P10P11P13P14P12P15P1620205580808080805520203060606030202055808080808055202055208080808080552525180P17P18P19P22P24P20P21P23P253340 P1=7.408t，P2=1.984t，P3=P4=P5=2.74t，P6=P114.762t，P7=P8=P9=P10=4.01t， P12=P13=P14= 2.94t， P15=P20=4.869t，P16=P17=P18=P19=4.1t，P21=P22=P23=3.14t，P24=P25=5.532t，总计196.88 t。 底篮控制计算的总重量为G=233.83+196.88=430.71t＞372.5t，满足要求。 二、底篮横梁计算 （一）、底篮后横梁计算 1、后横梁计算，底篮后横梁在最大块段重量时（主梁7#块）的最大变形计算，箱内后锚考虑作为支撑点进行计算。
①后横梁初步布景图如下所示：
3340510390160390220220390160390510200180202525409580808095402020409580P12P2P3P4P5P634567P79P810P14P15P10P11P12P13P16P171112141516171820808095402020306060603020204050958080809540202040958080809540252520180200P1821P20P212223P24P22P23P25P262526272829303132333435363839404144454647484051525355565758596018131924424349546150
②强度验算
初步选定材料为2片H500×200（窄翼缘H钢），纵梁截面特性如下：I=95600cm4 A=228.4cm2 q=179.2kg/m w=3820cm3
弯矩图如下：
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