(A)80 (B)70 (C)60 (D)50 218.发现溢流量不能超过( B )m3。 (A)4 (B)3 (C)5 (D)6
219.当钻柱向下运动时，井内钻井液( C ), 而使井底压力增加。 (A)及时上流 (B)不流动 (C)不能及时上流 (D)及时向下流动 220.钻井液性能对压力波动( D )。
(A)无影响 (B)有时有影响 (C)影响不大 (D)有影响 221.钻头泥包对抽汲压力( A )。
(A)有影响 (B)影响不大 (C)无影响 (D)有时有影响 222.当( A )时称井底压力为过平衡。
(A)ΔP>0 (B) ΔP≥0 (C)ΔP<0 (D)ΔP≤0 223.增大井底压差，会使机械钻速( B )。
(A)不变 (B)减小 (C)增大 (D)增加很小
224.与其它工况相比较，在进行起钻作业时作用在井底的压力( B )。 (A)最大 (B)最小 (C)一般 (D)较大
225.钻开油气层过快钻时，进尺不得超过( C )m，应停钻循环观察。 (A)2～3 (B)2.5～3.5 (C)0.5～1 (D)1～2 226.钻遇高压油层发生井喷的先期预兆是( B )。
(A)粘度增加 (B)钻时加快 (C)密度下降 (D)槽面有油花 227.停泵观察溢流时一般要观察( D )min。 (A)2～3 (B)3—4 (C)4～6 (D)10～15
228.天然气泡自2 000m的井底侵入井内后，对( A )处钻井液的密度影响最小。 (A)井底 (B)井El (C)1 000m (D)500m
229.关井后，气柱自2 500m的井底滑脱上升，气柱上升到( D )处，井底压力最大。 (A)2 000m (B)1 500m (C)1 000m (D)井口 230.关井后，气柱滑脱上升，( C )。 (A)井口压力不变 (B)井口压力减小 (C)井口压力升高 (D)井底压力减小
231.关井后( A )min取准关井立管压力和套管压力及溢流量等数据。 (A)15 (B)5 (C)4 (D)2
232.关井后，如果立管压为零，套压不为零，这时应( D )。
(A)立即压井 (B)继续钻进 (C)循环观察 (D)节流循环除气 233.发生溢流关井后，关井立压和套压都为零，这时应( B )。 (A)立即压井 (B)继续钻进观察 (C)节流循环除气 (D)加重循环平衡
234.手动关井时，远程控制台上的三位四通阀应处于( C )位置。 (A)中 (B)开 (C)关 (D)任何
235.关井套压不得高于井口承压能力、地层破裂压力和套管最小抗内压强度的(D )三者中的最小者。 (A)50％ (B)60％ (C)70％ (D)80％
236.一般情况下，待关井( C )min，井底周围地层压力才恢复到原始地层压力。 (A)1～2 (B)3—4 (C)10～15 (D)20～30 237.环形防喷器一般完成关井动作的时间不大于( A )s。 (A)30 (B)40 (C)50 (D)60
238.环形防喷器是靠( B )操作开关井的。 (A)气压 (B)液压 (C)手动 (D)机械
239.锥型胶心环形防喷器，胶心外侧呈圆锥形，锥面母线与胶心轴线夹角为( C )。 (A)5°～10° (B)10°～15° (C)20°～25° (D)30°～40° 240.环形防喷器试压到最大工作压力的( D )。 (A)40％ (B)50％ (C)60％ (D)70％ 241.环形防喷器液控油压最大不许超过( A )MPa。 (A)15 (B)20 (C)30 (D)40
242.环形防喷器液控油压不能过大，通常在( B )MPa范围内。 (A)6～7 (B)8.5～10.5 (C)12～14 (D)13～15 243.FS一206—70型旋转防喷器最大工作压力为( A )MPa。 (A)7 (B)70 (C)35 (D)20.6
244；FSl2—503型旋转防喷器的公称通径为( B )mm。 (A)503 (B)120 (C)240 (D)500 245；液压闸板防喷器( B )悬挂钻具。
(A)不可以 (B)可以 (C)一般不可以 (D)只有特殊情况可以 246.闸板防喷器一般在( C )s内即能关井或开井。 (A)1～2 (B)15～20 (C)3～8 (D)10～15 247.单面闸板( D )翻面使用。
(A)能 (B)深井能 (C)特殊情况下能(D)不能
248.闸板防喷器封闭井口要同时有( B )处密封起作用才能达到有效的密封。 (A)3 (B)4 (C)5 (D)6
249.FZ23—35可以表示出防喷器的额定工作压力为( C )。 (A)23 kPa (B)23 MPa (C)35 MPa (D)35 kPa 250.闸板防喷器整体上、下颠倒使用( C )有效封井。 (A)能 (B)一般能 (C)不能 (D)特殊情况下能 251.在井内管具的尺寸小于闸板尺寸时，( B )活动闸板。 (A)可以 (B)不可以 (C)一般可以 (D)浅井可以 252.手动锁紧装置( A )打开闸板。
(A)不能 (B)能 (C)有时能 (D)有时不能 253.闸板锁紧到位后，应回旋( B )圈。
(A)0.5～1 (B)1／4～1／2 (C)1～2 (D)2—3 254.闸板防喷器的锁紧装置有( A )种方式 (A)2 (B)3 (C)4 (D)5
255.对闸板防喷器进行试压，稳压时间不少于3min，如压力降小于( A )MPa则认为高压试压合格。 (A)0.7 (B)1.5 (C)2 (D)3
256.防喷器试压时，试压压力逐级提高，每级为( B )MPa，稳压1—2min。 (A)1～5 (B)5～10 (C)10～15 (D)15～20
257.对环形防喷器试压，其稳定时间不少于3min，压力降不能超过( B )MPa为合格。 (A)1～1.5 (B)0.7～1 (C)1.5～2 (D)2～25 。
258.对环形防喷器进行全封闭试验，试验压力等于防喷器最大工作压力的( D )。 (A)20％ (B)30％ (C)40％ (D)50％ 259，防喷器控制系统的公称压力为( D )MPa。 (A)15 (B)16 (C)18 (D)21
260.防喷器控制系统按控制方式分为( C )种类型。 (A)1 (B)2 (C)3 (D)4
261.防喷器控制系统储能器的预充气体为氮气，充氮压力为( A )MPa。 (A)6.3—7.7 (B)8 (C)9 (D)10
262.防喷器控制系统应在( D )s内关闭任何一个闸板防喷器 (A)50 (B)45 (C)40 (D)30 263.FKQ3204型控制系统使用( A )MPa的气压。
(A)0.7～0.8 (B)0.5—0.6 (C)0.3～0.4 (D)0.1～0.3 264.FKQ3204型防喷器控制系统最高压力可以调定到( C )MPa。 (A)21 (B)24 (C)34 (D)40
265.FKQ3204防喷器控制系统采用( D )操作方式。 (A)气控气 (B)液控液 (C)液控气 (D)气控液
266.FKQ3204型防喷器控制系统闸板防喷器的控制压力为( B )MPa。 (A)8 (B)10.5 (C)16 (D)22
267.FKQ3204型防喷器控制系统储能器溢流阀开启压力为( D )MPa。 (A)19.5 (B)20.5 (C)21.5 (D)225
268.FKQ3204型防喷器控制系统压力控制器调定自动控制范围为( C )MPa。 (A)10～20 (B)14～16 (C)17～21 (D)21—24 269.远程控制台应放在离井El( B )m远的地方。 (A)20 (B)25 (C)15 (D)10
270.远程控制台油箱的油面应在距油箱顶面( C )mm处 (A)90 (B)100 (C)150 (D)200
271.司控制台，远程控制台的油雾器中应加满10号机油，保持油雾器的滴油速度为每分种( A )滴。 (A)6 (B)8 (C)10 (D)12
272.每( B )h应对远程控制台所有的滤清器检查清洗一次。 (A)168 (B)336 (C)504 (D)672
273.钻开油气层前( D )m到完井，每天应对控制系统全面检查和试验一次。 (A)20 (B)30 (C)40 (D)50
274.每( A )h应对远程控制台换向气缸活塞杆用液压油润滑一次，黄油嘴注满润滑脂。 (A)720 (B)1 440 (C)2 160 (D)2 880 275.放喷管线必须接出井El( D )m以外。 (A)40 (B)50 (C)60 (D)75 276.节流管汇的主放喷管线通径应大于( A )mm。 (A)75 (B)137 (C)147 (D)157 277.放喷管线拐弯处夹角不小于( C )。 (A)70° (B)80° (C)120° (D)100°
278.关平板阀时，要顺时针旋到底，再反转( C )圈，以实现平板阀的浮动密封。 (A)2 (B)1 (C)1／4 (D)1.5 279.节流压井管汇试压应试到额定工作( A )。
(A)压力 (B)压力的80％ (C) 压力的70％ (D)压力的60％ 280.筒式节流阀( D )。
(A)能断流 (B)不能阻流 (C)能断流能阻流(D)只能阻流
281.中途测试是在钻井过程中对已被钻开的油气层进行( A )测试，又叫钻杆测试。 (A)裸眼 (B)完井 (C)压力 (D)安全
282.中途测试是在钻穿油、气层后( D )测试，以取得可靠的油、气、水资料。 (A)72h (B)24h (C)36 h (D)立即 283.多流测试器，在起下管柱时应是( A )的。 (A)关闭 (B)打开 (C)半打开 (D)半关闭
284.按设计程序进行初关井，( A )上提测试管柱，观察重力指示仪出现“自由点”后，重新下放管柱至原来加压的重力
即关井。
(A)匀速 (B)急速 (C)加速 (D)变速
285.反循环的作用是把测试期间流入管柱内的( C )循环出来。 (A)钻井液 (B)油气 (C)流体 (D)盐水
286.上提管柱通过“自由点”，再压回到原来所加的重力，管柱出现自由下落现象，表示( B )开井。 (A)首次开井 (B)再次 (C)三次 (D)四次 287.中途测试起钻，为防止出现复杂情况，要求( A )卸扣。 (A)旋绳 (B)大钳 (C)转盘 (D)链钳
288.中途测试，下钻要平稳，下钻速度不能太快，一般控制在每小时( C )柱左右。 (A)5 (B)10 (C)15 (D)20 289.中途测试下钻，下井管柱( B )跟着旋转。 (A)可以 (B)严禁 (C)应匀速 (D)应变速
290.我国采用的完井方法一般分套管完井和( A )完井两大类。 (A)裸眼 (B)射孔 (C)尾管射孔 (D)筛管
291.完井方法是指油气井井筒与( B )的连通方式，以及为实现特定方式采用的井身结构、井口装置和有关的技术措施。 (A)井El (B)油气层 (C)钻具水眼 (D)油管 292.套管完井包括( C )射孔完井和尾管射孔完井。 (A)衬管 (B)筛管 (C)套管 (D)裸眼
293.井身结构包括：下入套管的层次、直径、深度；各层套管相应的( C )直径；以及各层套管的水泥返高。 (A)钻杆 (B)钻铤 (C)钻头 (D)扶正器
294.技术套管用于封隔用钻井液难于控制的( B )，保证钻井顺利进行。 (A)油气产层 (B)复杂地层 (C)上部松软层 (D)易斜层 295.油层套管的水泥返高，一般应返至封隔的油、气层顶部以上( D )m。 (A)30 (B)50 (C)80 (D)100
296.套管柱在井内所承受的轴向拉力，主要是由( D )产生的。
(A)大钩拉力 (B)钻井液浮力 (C)井壁摩擦力 (D)套管柱本身的重力 297.下套管时，井内套管柱所受外挤力( C )最大。 (A)上部 (B)中间部位 (C)下部 (D)井口处
298.下入井内的套管柱，主要受( B )、外挤力和内压力三种力的作用。 (A)轴向压力 (B)轴向拉力 (C)弯曲力 (D)扭力 299.套管扶正器的主要作用是使套管( B )。
(A)与井壁连结起来(B)在井眼内居中 (C)减小轴向拉力 (D)下放速度减小 300.油层定位短节，接在距主要油层顶界面以上( C )m处。 (A)100 (B)10 (C)20～50 (D)60～100 301.套管上部结构中承托环的作用是( A )。
(A)承坐胶塞 (B)接引鞋 (C)承托扶正器 (D)接定位矩节 302.注水泥是用一套设备和管汇把水泥浆泵送到( D )中预计的位置。 (A)井筒 (B)套管 (C)地层 (D)套管与井壁的环空 303.当胶塞顶至( B )位置时，替钻井液结束。
(A)油层定位短节 (B)承托环 (C)套管鞋 (D)引鞋
304.注水泥过程中，正常情况下泵压的变化总是由大到小，小到( D )，再由小到大。 (A)开始泵压的1／2 (B)开始泵压的1／3 (C)开始泵压的1／4 (D)几乎为零
305.尾管固井下套管时，正反接头丝扣要光滑，可用手上卸扣，下井时用( D )上紧即可。 (A)单大钳 (B)猫头绳 (C)双大钳 (D)链钳
306.尾管固井，使用复合胶塞注水泥，是在下尾管时，用销钉将下胶塞固定于( A )之下。 (A)正反接头 (B)定位短节 (C)承托环 (D)套管鞋
307.尾管注水泥最简单的方法是不用( B )，以计量的方法控制替钻井液量。 (A)单流阀 (B)上、下胶塞 (C)定位短节 (D)引鞋 308.井温曲线测井必须在注水泥后( D )h内进行。 (A)2 (B)10 (C)24 (D)48
309.固井后沿井身作声幅测井，可较为准确地判断( B )的胶结质量。 (A)水泥环与地层 (B)水泥环与套管 (C)地层与套管 (D)钻井液与地层
310.试压的目的是检查套管的密封程度，不同尺寸的套管试压范围不同，对生产井外径为127～139.7mm的套管试压压力为
15MPa，30min后允许下降压力( C )MPa。
(A)5 (B)1 (C)0.5 (D)0.2
311.死绳固定器是将绞车的死绳拉力转换为( D )的机构。 (A)扭力 (B)弯曲力 (C)重力 (D)液体压力
312.JZ250型指重表死绳固定器的传感器间隙要保持在( B )mm之间。 (A)15～20 (B)8～14 (C)5～8 (D)2～5
313.JZZl型重力指示仪指针最大偏转角度为375°，灵敏表指针的最大偏转角-度为重力指示仪指针的( C )倍。 (A)2 (B)3 (C)4 (D)5
314.泵压表应( A )安装，在安装处不得附加任何形式的缓冲装置。 (A)垂直 (B)水平 (C)斜45° (D)斜60°
315.YIN系列耐震压力表使用环境温度偏高( B )℃时，需考虑附加温度误差。 (A)(10±5) (B)(20±5) (C)30 (D)35
316.为延长泵压表的使用寿命和保证测量准确性，仪表宜在其测量范围上限值的( C )内使用。 (A)1～1.5倍 (B)2～3倍 (C)1／3～2／3 (D)1／7～2／7
317.虹吸测斜仪从井口钻具水眼内投入，下行速度主要受井深、粘度、切力及( B )的影响。 (A)pH值 (B)密度 (C)滤失 (D)滤饼 318.井底打开式虹吸测斜仪由内筒和( C )两部分组成。 (A)控制室 (B)记录室 (C)外筒 (D)储存室
319.测斜时，吊测仪器下井速度不应超过( A )m／min，以延长仪器的使用寿命和防止电缆跳槽、打扭。 (A)80 (B)120 (C)160 (D)200
320.选择钻头类型的实质，是使所选择类型的钻头与所钻地层的( D )相适应。 (A)厚度 (B)孔隙度 (C)渗透率 (D)岩性
321.优化钻井技术是在科学地分析总结大量钻井数据与资料的基础上，建立相应的钻井( A )。 (A)数据模型 (B)时效分析 (C)分类 (D)参数 322.评价钻头的选型是否合理，最重要的衡量指标是( C )。 (A)钻进效果 (B)进尺 (C)钻井成本 (D)磨损情况
323.优选参数的最终( A )是要使所选择的钻进参数，能最大限度地满足最佳技术经济效果的要求。 (A)目的 (B)形式 (C)手段 (D)过程
324.目标函数是一个与许多参数有关的( C )，它是一个简单变量所不能表达的。