负 荷 工 况 名 称 过热蒸汽压降 给水压力 给水温度 再热蒸汽流量 再热蒸汽出口压力 再热蒸汽出口温度 再热蒸汽进口压力 再热蒸汽进口温度 再热蒸汽压降 省煤器水阻（含静压差） 空气预热器进口烟气温度 排烟温度（修正前） 排烟温度（修正后） 预热器一次风进口温度 预热器二次风进口温度 预热器出口一次风温度 预热器出口二次风温度 环境温度 总燃煤量 锅炉计算效率 (按低位发热值) 过量空气系数 1.6燃料
锅炉设计燃用烟煤。煤质分析及灰成分特性数据见表1-2、表1-3。 表1-2 项目名称 收到基碳分 收到基氢分 收到基氧分 收到基氮分 收到基硫分 收到基灰分
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单 位 MPa MPa.g ℃ t/h MPa.g ℃ MPa.g ℃ MPa MPa ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ t/h % / BMCR 1.373 20.35 258.8 923.21 4.129 543 4.325 336.27 *0.196 0.392 363 132.8 128.3 26 23 307.2 326.1 20 129.5 ECR 1.25 20.13 255.8 877.5 3.920 543 4.106 330.9 0.186 0.38 359 131.7 126.7 26 23 305.6 323.9 20 124.2 75%THA 0.62 18.98 235.3 610.46 2.718 543 2.847 299.85 0.13 0.31 338 118.9 113.3 26 23 292.2 306.1 20 90.2 滑压40%THA 0.49 8.12 205.0 338.85 1.474 543 1.546 337 0.072 0.26 277 102.8 95 26 42.2 250.6 257.2 20 51.3 94.60 1.25 93.45 93.50 93.47 1.25 1.25 1.39 符号 Car Har Oar Nar Sar Aar 单位 ％ ％ ％ ％ ％ ％ 设计煤种 60.33 3.62 9.94 0.7 0.41 11 校核煤种 56.97 3.50 9.18 0.7 0.6 11.65 收到基全水分 空气干燥基水分 Mar Mad ％ ％ ％ kJ/kg / ℃ ℃ ℃ ℃ 14 8.4 36.44 22760 56 ＞1130 ＞1210 ＞1160 / 17.4 5.49 30.83 21490 53 ＞1120 ＞1160 ＞1150 ＞1170 干燥无灰基挥发分 Vdaf 应用基低位发热量 Qnet,ar 可磨系数 灰变形温度 灰半球温度 灰软化温度 灰流动温度 HGI DT HT ST FT
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2 常规脱硝空预器堵塞、腐蚀原因分析
电厂脱硝工艺采用选择性催化还原法（SCR），液氨为还原剂。由于脱硝过程中产生的硫酸氢铵对空气预热器的运行带来较大的负面影响，必须重新调整空气预热器的设计结构配置，以适应配置SCR机组的正常运行。
2.1 脱硝过程中硫酸氢铵的产生机理
在SCR系统脱硝过程中，烟气在通过SCR催化剂时，将进一步强化SO2→SO3的转化，形成更多的SO3。在脱硝过程中，由于NH3的逃逸是客观存在的，它在空气预热器中下层处与SO3形成硫酸氢铵，其反应式如下：
NH3+SO3+H2O→NH4HSO4
硫酸氢铵在不同的温度下分别呈现气态、液态、颗粒状。对于燃煤机组，烟气中飞灰含量较高，硫酸氢铵在146℃-207℃温度范围内为液态；对于燃油、燃气机组，烟气中飞灰含量较低，硫酸氢铵在146℃-232℃温度范围内为液态。这个区域被称为ABS区域。 2.2 硫酸氢铵对空气预热器运行的影响 气态或颗粒状液体状硫酸氢铵会随着烟气流经预热器，不会对预热器产生影响。相反，液态硫酸氢铵捕捉飞灰能力极强，会与烟气中的飞灰粒子相结合，附着于预热器传热组件上形成融盐状的积灰，造成预热器的腐蚀、堵灰等，进而影响预热器的换热及机组的正常运行。硫酸氢铵的反应速率主要与温度、烟气中的NH3、SO3及
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H2O浓度有关。为此，在系统的规划设计中，应严格控制SO2→SO3的转化率及SCR出口的NH3的逃逸率。同时，应重新调整空气预热器的设计结构配置，消除硫酸氢铵对空气预热器运行性能的影响。在形成液体状硫酸氢铵的同时，也会产生部分硫酸氨。与硫酸氢铵不同，颗粒状硫酸氨不会与烟气中的飞灰粒子相结合而造成预热器的腐蚀、堵灰等，不会影响预热器的换热及机组的正常运行。
硫酸氢铵在预热器中形成区域的分析
硫酸氢铵（Ammonium Bisulfate）的形成是有固定的温度区域，在预热器传热组件中该温度区域对应相应的位置区域，此区域统称为ABS区域。通过大量的实验得出结论，NH4HSO4形成的温度区域在： 146℃-207℃ LOW DUST 146℃-232℃ HIGHT DUST 对于燃煤机组，ABS区域为距预热器传热组件底部381mm-813mm位置之间。 2.3 脱硝空预器堵塞、腐蚀解决措施 考虑到ABS区域的特定位置及相应特性，在空气预热器的结构设计如：传热组件的高度选择、材质、板型、清灰设施配置、催化剂投运方式、空预器冷端平均温度选取上采取相应的措施，可有效解决脱硝空预器堵塞和腐蚀问题，具体措施如下： （1）采取合理的换热组件分层：
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由于ABS区域为距预热器传热组件底部381mm—813mm位置之间，故将预热器传热组件设置成上下两层。其中，上层为常规配置；考虑到下层传热组件在烟气入口处易形成颗粒堆积，通常下层传热组件的高度选择850mm～1000mm左右，使得在任何负荷下将硫酸氢铵（ABS）易沉积的温度区域设计在单层的冷端传热组件区域，这样可以有效的降低硫酸氢铵（ABS）对预热器的影响。
（2）选取合理的换热组件材质
由于ABS区域内液态硫酸氢铵捕捉飞灰能力极强，会与烟气中的飞灰粒子相结合，附着于预热器传热组件上形成融盐状的积灰，造成预热器的腐蚀、堵灰等。考虑液态硫酸氢铵能轻易进入到普通金属薄板的表面气孔中而形成腐蚀，采用搪瓷组件作为预热器冷端传热组件是最佳选择。
空预器受热面选材应考虑磨损、堵塞及腐蚀的因素，热端钢板厚度不小于0.75mm，采用低碳钢板；为提高冷端换热面的抗粘附特性，根据煤中的硫含量及冷端的空气与烟气温度，冷端传热组件涂搪瓷及组件盒选用耐腐蚀的CortenA钢制造，厚度不小于1mm，不爆瓷、不开裂剥落，不易粘堵灰、不易腐蚀。
搪瓷组件的静电喷涂技术有湿法和干法两种方法。其中除了Howden采用干法喷涂技术外，其他三家锅炉厂均采用湿法静电喷涂技术。静电喷涂技术具有耐腐蚀、耐积灰、耐磨损、表面性质好、能抵抗温度骤变、耐高温等优点。静电喷涂工艺生产的产品，除了具有搪瓷产品的一些优点外，其防腐性能、边缘包裹、及柔韧性等方面又优于其他涂搪瓷工艺，完全可以确保换热组件的性能及寿命要求，对于设备的整体性能保证有着重要的意义。
（3）选取合理的换热组件板型
针对本工程，空预器冷端采用DNF波形，为封闭大通道波形，防堵性好，有效满足脱销改造需要，改造后使用镀搪瓷钢板，使表面残留沉积物大大减少。
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