1 2 杂填土 合算 --- 杂填土 分算 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000 10000.000 8）工况信息 工况 号 1 工况 类型 开挖 深度 (m) 2.500 支锚 道号 --- 9）设计参数
整体稳定计算方法 稳定计算采用应力状态 稳定计算合算地层考虑孔隙水压力 条分法中的土条宽度(m) 刚度折减系数K 10）结构计算
瑞典条分法 有效应力法 ㄨ 0.40 0.850
11）内力位移包络图
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12）地表沉降图
13） 截面计算 截面参数 弯矩折减系数 剪力折减系数 荷载分项系数 内力取值 段 内力类型
0.85 1.00 1.25 弹性法 经典法 内力 内力 24
号 计算值 计算值 设计值 实用值 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 0.00 0.00 0.00 0.00 1 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 400.71 2.14 383.18 383.18 最大剪力(kN) 149.40 6.33 168.07 168.07 截面验算
基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力) σnei = Mn/(γ* Wx)
-6)
满足 基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力) σwai = Mw/(γ* Wx)
-6)
满足 式中:
σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa); σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa); ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m); ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m); ———钢材对x轴的净截面模量(m3); ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa); γ ———型钢截面塑性发展系数; ）整体稳定验算
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= 0.000/(1.050*1887.170*10 = 0.000(MPa) < f = 215.000(MPa)
= 383.183/(1.050*1887.170*10 = 193.378(MPa) < f = 215.000(MPa) Mw Mn Wx f 14
计算方法：瑞典条分法 应力状态：有效应力法 条分法中的土条宽度: 0.40m 滑裂面数据
圆弧半径(m) R = 10.012 圆心坐标X(m) X = -0.285 圆心坐标Y(m) Y = 4.479
整体稳定安全系数 Ks = 3.107 > 1.25, 满足规范要求。 15）抗倾覆稳定性验算
抗倾覆(对支护底取矩)稳定性验算:
Mp——被动土压力、支点力及附加水平力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
Ma——主动土压力和附加水平力对桩底的倾覆弯矩。 工况1：
Kov = 1.267 >= 1.150, 满足规范要求。 16）抗隆起验算
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1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下： 支护底部，验算抗隆起：
Ks=(18.200×5.500×8.661+13.000×18.049)/(18.200×2.500+5.500)+10.000)=7.080
Ks = 7.080 ≥ 1.400，抗隆起稳定性满足。 深度8.200处，验算抗隆起：
Ks=(18.200×5.700×2.974+30.000×9.285)/(18.200×(2.500+5.700)+10.000)=3.686
Ks = 3.686 ≥ 1.400，抗隆起稳定性满足。 17）嵌固深度构造验算
根据公式: 嵌固构造深度=嵌固构造深度系数×基坑深度 =0.800×2.500=2.000m 嵌固深度采用值5.500m >= 2.000m,满足构造要求。 18）嵌固段基坑内侧土反力验算 工况1：
Ps = 465.867 ≤ Ep = 984.146，土反力满足要求。 式中：
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Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）； Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。
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