MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM弯矩-y2.59451e+0032.12630e+0031.65809e+0031.18989e+0037.21683e+0022.53477e+0020.00000e+000-6.82934e+002最大: -2556 -1.15114e+003-1.61935e+003-2.08755e+003-2.55576e+003最大: 2595 PostCSST: 墩沉降MAX : 18MIN : 41文件:徐家信江大桥单位:kN*m日期:05/03/2009表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000 图4.6 边墩台不均匀沉降产生的弯矩图(单位: kN?m)
MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM弯矩-y6.09434e+0010.00000e+000-3.60067e+002-5.70572e+002-7.81077e+002-9.91582e+002-1.20209e+003-1.41259e+003最大: -2255 -1.62310e+003-1.83360e+003-2.04411e+003-2.25461e+003PostCSST: 墩台沉降MAX : 88MIN : 16文件:徐家信江大桥单位:kN*m日期:05/03/2009表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000 图4.7 桥台不均匀沉降产生的弯图(单位:kN)
4.2.4 温度对结构的影响
与其他物体一样，热胀冷缩也是桥梁结构的固有属性之一。桥梁是置于大气环境的结构，温度毫不例外地对桥梁要产生影响。温度影响包括年温差与局部温差影响。年温差影响指气温随季节发生周期性变化对结构所起的作用，一般假定温度沿结构截面高度方向均匀变化。对于无水平约束的连续梁桥，年温差只引起结构的均匀伸缩，并不产生温度次内力。局部温差一般指日照温差或混凝土水化热影响。水化热影响较为复杂，且在施工中可采用温度控制予以调节，因此桥梁温度应力计算一般不包括此项。日照因辐射强度、桥梁方位、日照时间、地理位置、地形地貌等因素影响，使桥面与内部因对流和传导方式形成不均匀分布，即产生结构的温度场。显然，温度场的确定是计算结构温
度效应的关键。桥梁设计中通常分温度沿梁高线性变化和非线性变化两大类。在线性变化情况下，梁式结构将产生挠曲变形，且梁在变形后仍然服从平截面假定。因此，在静定梁式结构中，线性变化的温度梯度只引起结构的位移而不产生温度次内力，而在连续梁式结构中，它不但引起结构的位移，且因多余约束的存在，从而产生结构温度次内力。
温度应力对预应力混凝土的桥梁的危害在近二十年来越来越受到重视和研究。理论分析和试验研究均已证明，在大跨预应力混凝土箱型梁桥中，特别是超静定结构体系（例如连续梁中，温度应力可以达到甚至超过活载应力），已被认为是预应力混凝土桥梁产生裂缝的主要原因。
我国《公路混凝土及预应力混凝土桥梁设计规范》（JTG62-04）附录B规定： A.简支梁温差应力
Nt??Ayty?cEc (4-1)
Mt0???Ayty?cEcey (4-2) 1) 正温差应力
?NtMt0 ?t??y?ty?cEc (4-3)
A0I0 2)反温差应力，(4-1)、(4-2)、(4-3)内ty取负值，按(4-3)式计算。 式中： Ay——截面内的单元面积；
ty——单元面积Ay内温差梯度平均值，均以正值代入； ?c——混凝土线膨胀系数； Ec——混凝土弹性模量；
y——计算应力点至换算截面重心轴的距离，重心轴以上取正，以下取负； ey——单元面积Ay重心至换算截面重心轴的距离； I0、A0——换算截面面积和惯性矩；
B.连续梁温差应力尚应计入温度作用次弯矩Mt'，此时公式(4-3)右边第二项内弯矩Mt0应改为Mt?Mt'?Mt0代之。
由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D-60——2004）知江西属于温热地区，温度作用考虑四种工况，体系温升15℃,体系温降-15℃,日照正温差，日照反温差。日照正温
差按顶底板温升5℃,日照反温差值取正温差负值的一半，两者温度呈非线性变化。采用Midas软件计算结果如下。
1）体系升降、温时产生的梁单元内力
表4-4 体系升、降温产生的内力
升温 单元 1 17 28 43 68 83 位置 I I I I I I 剪力-z (kN) 弯矩-y (kN?m) 剪力-z (kN) 降温 弯矩-y (kN?m) 63 -4198 -40 127 3331 -71 -252 3161 -1190 8069 2719 -283 63 4198 40 -127 -3331 71 252 -3161 1190 -8069 -2719 283 MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM弯矩-y1.42592e+0041.18250e+0049.39075e+0036.95654e+0034.52233e+0032.08812e+0030.00000e+000-2.78030e+003-5.21450e+003-7.64871e+003-1.00829e+004最大: 14259 -1.25171e+004PostCSST: 体系升温MAX : 17MIN : 88文件:徐家信江大桥单位:kN*m日期:05/03/2009表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000 图4.8 体系升温下的弯矩图(单位: kN?m)
MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM剪力-z3.33108e+0032.64665e+0031.96221e+0031.27777e+0035.93336e+0020.00000e+000-7.75538e+002-1.45998e+003-2.14441e+003-2.82885e+003-3.51329e+003-4.19772e+003最大: -4198 PostCSST: 体系升温MAX : 67MIN : 17文件:徐家信江大桥单位:kN日期:05/03/2009表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000 图4.9 体系升温下的剪力图(单位:kN)
MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM弯矩-y1.25171e+0041.00829e+0047.64871e+0035.21450e+0032.78030e+0030.00000e+000-2.08812e+003-4.52233e+003-6.95654e+003-9.39075e+003-1.18250e+004-1.42592e+004最大: -14259 PostCSST: 体系降温MAX : 88MIN : 17文件:徐家信江大桥单位:kN*m日期:05/03/2009表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000 图4.10 体系降温时的弯矩图(单位: kN?m)
MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM剪力-z4.19772e+0033.51329e+0032.82885e+0032.14441e+0031.45998e+0037.75538e+0020.00000e+000-5.93336e+002最大: 4198 -1.27777e+003-1.96221e+003-2.64665e+003-3.33108e+003PostCSST: 体系降温MAX : 17MIN : 67文件:徐家信江大桥单位:kN日期:05/03/2009表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000 图4.11 体系降温时的剪力图(单位:kN)
2）日照升温引起的梁单元内力
表4-5 日照升温产生的内力 单元 1 17 28 43 68 83
MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM DIAGRAM位置 I J I I I I 剪力-z (kN) -225 780 4 9 -602 218 弯矩-y (kN?m) 0.00 14314.00 6555 6215 12445 0 弯矩-y1.28147e+0041.15582e+0041.03017e+0049.04522e+0037.78874e+0036.53226e+0035.27577e+0034.01929e+0032.76281e+0031.50632e+0030.00000e+000-1.00664e+003最大: 12815 ST: 日照PostCSMAX : 16MIN : 86文件:徐家信江大桥单位:kN*m日期:05/03/2009表示-方向X:0.000Y:-1.000Z:0.000 图4.12 日照升温时的弯矩图(单位: kN?m)