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缘屈服应力，这种阐释的实验认证参考[17]. 4.5、适用性要求
该腹板的局部屈服可能已经在正常使用极限状态发生，从而梁的刚度会减少。由于在SLS低负荷因素，应力水平不超过0.7fyf。在凸缘强度限制不超过两倍的腹板强度时，刚度减少将会较小。见图4。计算变形时并没有考虑屈服，在以后的周期装载不超过第一次的情况下其响应将为线性。对这一现象解释为在卸载中产生了残余应力，这些残余应力与外加应力仍将弹性，除非第一个装载被超出。一个例子，说明一个非常高负荷的可逆施加作用，在max和min负载的10个周期下提供± 0.92fyf，如图5。该梁凸缘强度与腹板强度比为1.67，只有最初的曲线偏离，随后的9个周期是无法区分的。
（图4）矩旋转曲线
M-AC1和M-AC2梁的凸缘强度超过腹板强度3倍以上，M-AA1和M-AA2梁为同质梁
HSS钢的使用通常意味着更大的变形。这可能是充分利用其强度的障碍，可以采取的对策是对梁采用预拱度设计，挠度限制的目的是改善外观或提供排水。复合材料梁的使用也是有效的，如在本质上增加硬度。 5、实验验证
混合I梁的39次实验结果见表1和图6，这些弯曲试验有（无）剪切，并涉及了1.6至3.5fyf/fyw范围，所有梁的横向支撑。测试结果与典型抵抗力预测相比较并根据设计标准3-1-5作出上述修改。符号为：
（图5）
梁在三弯曲点的负载挠度曲线
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（表1）焊接混合I梁实验数据汇总
缩写：SB，剪切屈曲；VB，垂直压缩凸缘屈曲; TB，凸缘扭转屈
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曲。
（图6）实验结果与预测比较 互动曲线显示对应的标签样本41540M
参数r是用于测试的措施作为对预测评价。在相互作用区域，它被定为从图6原点到测试结果的距离，而测试结果通过到相互作用曲线的距离划分。另外，r是η1S和η3V中的最大值。故障模式显示在表1最后一栏。在某些情况下，故障模式不被报告，而在其他情况下，有混合的故障模式。在后一种情况下，最有可能的主导模式显示在表中。这些带*的测试为无价值结果，其原因后面解释。根据设计标准3一些梁腹板有较垂直屈曲极限微弱的变化（凸缘减少了部分屈曲）。
这些测试中柱体截面腹板截面等级被认为大于4，
这些梁破坏模式符合预期垂直凸缘屈曲，尽管这些梁中很多超过了预测的阻力。这些测试没有被包括在评价中因为它们超过了欧洲设计标准3的范围，但是实际上如果包括它们也不会对结果有什么影响。一个在垂直加强筋失败的Toyda31530测试，和弗罗斯特和席林测试一起被排除，而后者并没有导致失败。这使得留下30个测试作为可统计评价。实验结果的统计评价根据设计标准3-1-1的附件Z组成。这个程序和参考[22]是相同的一个描述,该程序的目的是确定安全系数γm部分符合规定的安全水平，作为安全指标表示。对于30个的样本组，得到值γm= 0.995。这是与最近开发的设计标准3相一致的，并与由于屈服和不稳定导致失败的值1.0相对应。观察单个
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的故障模式，很显然，剪切强度是令人满意的。16个纯弯曲试验的平均测试值超过1.02的预测值，平均抗弯试验，并需要γm= 1.07。这是主要由于一个测试中4级截面凸缘扭转屈曲导致失败，该测试给出值为0.88。没有任何理由排除这种测试，但另一方面，没有理由过于担心。因为4级凸缘的I -梁是非常不常见得，不经济的。 6、制备混合梁
梁的混合概念的前提是使用HSS钢,他制造的要求比低强度钢的程序更严格一点。没有关于混合钢梁中钢的混合的问题。不同钢种焊接不是一个实际的问题，但有一个需要界定的匹配电极的意义。规则参考[1],需要匹配的电极，这一要求得到满足到S690。对于在腹板和凸缘上焊接，建议使用与腹板强度相匹配的电极。焊缝的设计应按照腹板钢的等级。 7、结论
HSS钢凸缘和钢材较低级的腹板组成的混合梁比同质均匀梁更为经济，凸缘强度限制被建议不应超过两倍的腹板强度是由于适用性的原因，混合梁设计可以在欧洲规范规则3上做一些修改。腹板过早屈服影响弯曲和轴向力抵抗，但可以通过其他方式忽略。
参考文献
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10.Kamtekar AG, Dwight JB, Threlfall BD. Report no. 3, Tests on hybrid plate girders.Cambridge University, Department of Engineering, CUED/C-Struct/TR.41, 1974.
11. P.S. Carskaddan, Shear buckling of unstiffened hybrid beams. J StructDivProc of ASCE94 ST8 (1968), pp. 1965–1990.
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