恒大名都二期3#、4#、16#、17#、21#楼及地下车库工程 模板施工方案
9.2 模板设计验算
9．2．1墙模板基本参数
墙模板的背部支撑由两层龙骨（方木和钢管）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即方木； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=15mm， 弹性模量E=6425N/mm2， 面板截面模量W=37500mm3， 抗弯强度[f]=11.5N/mm2。
内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距250mm。 外楞采用圆钢管48×3.0，截面积A=424.12mm2,惯性矩I=10.79×104mm3，截面模量w=4.49×103mm3每道外楞2根钢楞，间距600mm。 穿墙螺栓水平距离450mm，穿墙螺栓竖向距离450mm，直径14mm。
9.2.2 墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T混凝土的入模温度，取20.000℃； V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m；
1.外加剂影响修正系数，不惨外加剂时取1.0，掺有缓凝作用的外加剂取1.2； 2.混凝土坍落度影响修正系数，塌落度在140mm-180mm取1.0。 新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：（采用插入式振捣器） F1=0.22γCt0β1β2V1/2
=0.22×24000×200/（20+15）×1.0×1.25×21/2 =53.3KN/ m2
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F2=γCH =24×3.6 =86.4KN/ m2
取F1 、F2中较小的值，即53.3KN/ m2 B.倾倒砼时产生的荷载标准值：
倾倒砼时砼对垂直面模板产生的水平荷载标准值，由于施工中采用泵送，因此取值2KN/m2。
所以砼的侧压力F=53.3+2 =55.3KN/ m2 9.2.3 板面验算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 1.抗弯强度计算 f = M/W < [f]
将面积荷载转化为线荷载：q=55.3×1=55.3KN/m M=0.1×ql2=0.1×55.3×0.252=0.35
M3.35?50000f=W=3.75?1000=5.6N/mm2﹤[f]=11.5N/mm2
f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； 故强度满足要求 2.板面挠度验算
0.273ql4 水平面挠度ω=100EI
=0.273×0.0553×2444/100×8500×0.9×244×124/12 =0.000165〈 1/250
其中q作为模板上的侧压力，l为计算跨度（内楞间距）=250mm，E面板的弹性模量，I面板的截面惯性矩。
竖向挠度ω=0.003L〈 1/250 故挠度符合要求。
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3.穿墙螺栓的计算公式: N < [N] = fA 其中
N穿墙螺栓所受的拉力； A穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿墙螺栓的直径(mm): 14 穿墙螺栓有效直径(mm): 12 穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.998 穿墙螺栓强度验算满足要求!
9.2.4. 内楞计算 采用50×100的方木
bh25?102??83cm36 W=6 bh35?103??416cm412I=12
内楞抗弯强度验算： q=55.3×0.2=11.06KN/m
M=0.1×ql2=0.1×11.06×0.52=2.765KN/mm2
M2.76?6?106??3.312250?100f=W
内楞的抗弯设计[f]=13.00N/mm2
内楞抗弯强度验算f〈[f]，故内楞抗弯满足要求。 内楞挠度验算： 挠度验算：
0.677?q2l4 ω=100?2.06?105?2?21.88?104
=0.52mm〈 3.0mm 故挠度符合要求。 9.2.5外楞计算
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外楞为Φ48×3.0钢管，截面抵抗弯矩W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.79cm4，穿墙螺栓作为支承，根据穿墙螺栓位置简化成四跨连续梁q=0.0553×750=41.5N/mm2 跨中最大弯距 M=0.107ql2=0.107×41.5×7502 =249676N.mm W=10×4.49×103
M2496276?δ= W10?4.49?103
=53.98N/mm2〈 f=215N/mm2 故外楞安全
9.2.6梁模的安全稳定性计算：
按最大梁断面250×1100 ，长7.8米计算 （1）.底模验算： A.荷载：
砼自重24×0.25×1.1×1.2=7.92KN/ m 钢筋荷载：1.5×0.25×1.1×1.2=0.495KN/m 振捣砼产生的荷载：2×0.25×1.2=0.6KN/ m 合计 9.02KN/ m
乘以折减系数0.9 则q =q1×0.9=8.1KN/ m （2）.抗弯强度验算
由于木胶合板底部密布钢管做支承，因此按简支梁验算：
ql213.69?0.52?8M= 8
=0.428×106N.mm
f=M/W=428×106/4.49×103=98.09N/mm2〈 f=215N/mm2 （3）.挠度验算
5ql4ω= 384EI
=5×12.393×5004/384×2.06×105×21.88×104
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=0.226mm〈 [ω]=L /250=500/250=2 故梁底模板安全 （4）小楞验算 A.抗弯强度验算：
小钢楞间距500mm，按简支梁计算。在验算时，梁作用在小钢楞上的荷载简化为一个集中荷载计算：
pl(2?b/l)8M=
=15.21×0.5×(2-0.6/0.5)/8 =0.7605KN.m
f=M/W=0.7605/4.49×103
=130.9N/mm2〈 f=215N/ mm2 B.挠度验算：
w=p/L/48EI=12.393×500/48×2.06×105×21.88×104 〈 L/250= 500/250=2 故小楞安全。 （5）.大楞验算:
按连续梁计算，承受小楞传来的集中荷载，简化为均布荷载计算。 A.抗弯强度验算
15.21?ql210M=
=15.21×10002/10 =1.521×106N.MM δ=M/W=1.521×103/2×5.81 =130.9N.MM2 〈 f=215N/mm2 B.挠度验算：
ql4ω=150EI
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=12.393×10004/150×2.06×105×21.88×104 =1.833〈L/250=1000/250=4 故大楞安全。 （6）.钢管立柱验算 δ=N/ψA
=15.21/0.265×489×1000=117.36N/mm2〈 f=215N/mm2 故立杆稳定。
9.3.楼板下满堂架子系统验算 9.3.1．荷载计算 平台板自重0.5KN/m2 钢筋荷重 1.1 KN/m2 砼自重 24 KN/m2 N1=（0.5+1.1）+24*1*0.2 =6.4KN
按施工进度，还需承受上层结构传来的荷载 N2=6.4KN
施工荷载考虑为2.0KN /m2 故N=1.2×（6.4+6.4）+1.4×2 =18.16KN 9.3.2．稳定计算
Nδ=?A
ψ=0.265 A=424.12
则 δ=18.16/0.265×424.12×1000=161.14N/mm2 〈 f=205N/MM2
故满堂脚手架稳定。由以上计算可见，整个模板系统稳定
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