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图6.7（b）横梁仅固定在腹板上，这种连接形式连接刚度较差，允许截面产生自由跷曲，可以在车架下翼面变形较大区域采用，以避免纵梁上下翼面早期损坏。
图6.7（c）横梁同时与纵梁的腹板及上或下翼板相连，此种连接方式兼有以上两种方式连接的特点，但作用在纵梁上的力直接传递到横梁上，对横梁的强度要求较高。由于该车平衡悬架的推力杆与平衡悬架支架上的两根横梁连接，因此，这两根横梁与纵梁共同承受平衡悬架传递过来的垂直力(反)和纵向力(牵引力、制动力)。
综合以上考虑，本副车架的纵梁与横梁的连接采用第1种方式，即横梁与纵梁上下翼板连接，同时为了降低成本和适于批量生产，本车架纵梁和横梁的连接方式采用螺栓连接。
6.2.3 副车架与主车架的连接设计
副车架与主车架的连接常采用如下几种形式。 1、止推连接板
图6.8是采用的止推连接板的结构形状及其安装方式。连接板上端通过焊接与副车架固定，而下端则利用螺栓与主车架纵梁腹板相连接。止推板的优点在于可以承受较大的水平载荷，防止副车架与主车架纵梁产生相对水平位移。相邻两个推止推连接板之间的距离在500～1000 mm范围内。
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图6.8 止推连接板的结构 图6.9 连接支架
1-副车架；2-止推连接板；3-主车架纵梁 1-上托架；2-下托架；3-螺栓
2、连接支架
连接支架由相互独立的上、下托架组成，上、下托架均通过螺栓分别与副车架和主车架纵梁的腹板相固定，然后再用螺栓将上、下托架相连接，见图6.9所示。由于上、下托架之间留有间隙，因此连接支架所能承受的水平载荷较小，所以连接支架应和止推连接板配合使用。一般布置是在后悬架前支座前用连接支架连接，在后悬架前支座后用止推连接板连接。 3、U型夹紧螺栓
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当选用其它连接装置有困难时，可采用U型夹紧螺栓。但在车架受扭转载荷最大的范围内不允许采用U型螺栓。当采用U型螺栓固定时，为防止主车架纵梁翼面变形，应在其内侧衬以木块，坦在消声器附近，必须使用角铁等作内衬。
综合考虑三种连接方式的特点，以及装配工艺性，本文设计的自卸车主副车架之间采用止推连接板式。
6.3副车架主要尺寸参数设计计算
6.3.1副车架主要尺寸设计
副车架对主车架起到加固作用，其宽度和选用的底盘的宽度相同，高度也相同，长度在底盘主车架长度基础上去掉主车架与车厢之间的距离长度。其尺寸设计如下：
副车架长度： 2760mm(从车厢到驾驶室方向220mm) 副车架宽度： 578mm 副车架高度： 150mm 6.3.2副车架的强度刚度弯曲适应性校核 1、额定装载时整车重心作用点的求解
在自卸车按额定装载质量进行运输时，对主车架来说，其整车重心后移。其受力简图见图6.10
设定自卸车在额定装载质量下，其前后轴承受的载荷相同，即有：
由图，可以列出：
求得
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图6.10 主车架额定装载运输重心作用简图
2、副车架剪力及弯矩的求解
副车架和主车架通过U型螺栓相联，在自卸车额定装载时，由主车架重心作用简图及求得的整车重心作用点，可以画出额定装载质量时自卸车副车架受力简化图4.2。
图6.11 副车架额定装载受力简图
将此时受力的副车架看为简支梁(见下图6.12)，以便进行强度刚度及弯曲变形的校核。由图6.13，可以列方程组：
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图6.12 副车架等效简支梁简图
G?AC?FO?OC?F1?BC G?AO?FC?OC?F1?BO 可求得：
FO =
G?AC?F1?BC
OC 错误！未找到引用源。 24086.56N 即FO大小为24086.56N，方向与设定的方向相同。
可求得：
FC =
G?AO?F1?BO
OC 错误！未找到引用源。 -5491.06N
即FC大小为5491.06N，方向与设定的方向相反。
由以上，可画出实际的副车架等效梁示意图6.13。
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图6.13 副车架实际等效梁简图
列出弯曲剪力及弯矩方程： OA段
FQ?X1?=FO =24086.56N(0 AB段 FQ?X2?=FO?G = 24086.56?错误！未找到引用源。 =-13104.44 (585 M?X2?错误！未找到引用源。 (331?X?1985) BC段 FQ?X3?=FO?G?F1 = 5491.06 (1985 M?X3?=FOX?G?X?331??G?X?2306?= 18785.21X?67626762 2M?X3? 错误！未找到引用源。 (1985?X?2760) 根据以上剪力和弯矩的求解，可以画出剪力及弯矩图6.14。 40