法测定其溶解度，溶硫剂溶解度对比：序号 溶 剂 溶 解 度（g∕100mL） 溶解时间(min) 1 四氯乙烯 较小 — 2 甲苯 2.5 57 3 乙二胺 4.5 120 4 乙醇胺 4.25 120 5 二乙烯三胺 15.0 90 6 三乙烯四胺 8.0 60
从表 中数据得知：二乙烯三胺和三乙烯四胺溶硫的溶解度最大，而乙二胺和乙醇胺稍小点。
在筛选溶硫剂单剂时，以溶硫速率和溶解度作为主要指标，三乙烯四胺、二乙烯三胺、甲苯、乙醇胺和乙二胺溶硫速率快，溶解度大，适合用作溶硫剂单剂。由表4.5 所 列出的溶硫剂单剂主要性质，甲苯遇热、明火或氧化剂易着火，而乙二胺具有腐蚀性， 3、案例分析
（1）、实例井X-1 在配产5×104m3/d～10×104m3/d 时，如果井筒发生硫沉积，主要发生在井筒上部，一般位于井口以下几百米范围内，这与现场实际情况相符。硫的沉积情况分析：
实例井X-1 以9.1×104m3/d 产量组织生产，因硫沉积发生井筒堵塞，进行解堵作业，2006 年9 月一次作业情况
如下： 用压裂车解堵，在刚加完200L 酸后就出现泵压超过50MPa，加酸情况见表：
11：17～11：19 200 26↗50 因油压超过50 MPa 而停泵 11：19～11：29 - 50↘43
11：29～11：40 - 43↘0 堵塞点基本被酸洗穿，酸液流向井底
11：40～11：46 - 0↗23 井底压力传到井口
按照加酸情况分析，忽略液体压缩系数和作业过程中的损耗，可以通过下式简单推算出堵塞点的位置： h = V /(πR2 ) （5.1） 式中 V——加酸量，m3； R——油管半径，m；
h——堵塞点距离井口的位置，m。
由此可计算得堵塞点距离井口在100m 以内，与自编程序预测结果一致。同时，实例井X-1 历次放空解堵情况也表明，在实施放空解堵作业时，在堵塞解除以后，油压瞬间上涨至每次最高关井压力，脏物在很短时间内从放空火炬排出，气井堵塞位置井口附近。
（2）、硫的运移情况分析由预测结果可知，实例井X-1 以10×104m3/d 产量组织生产，不会在井筒发生沉积，析出的硫能够被高速气流携带出井筒，但是析出的硫在被高速气流带出以后，必然进入地面生产管线，在孔板、分离器捕捉网、
积液包等位置，随着管径的变化等出现沉积，这与实际生产情况吻合。
十三、 防治措施与建议
由实例井X-1 生产现状，如果配产过小，将井筒将会出现硫沉积；合理配产可避免硫在井筒的沉积，但此时应关注析出的硫进入地面管线的情况。在预测结果的基础上，结合室内实验研究成果，对实例井X-1 提出有针对性的防治措施与建议，用于指导现场生产，具体如下：
（1）为避免硫在井筒的沉积，配产应考虑在 10×104m3/d 以上。
（2）针对分离器因析出硫被高速气流携带进入地面管线可能发生硫堵，采用两套分离器，便于在发生堵塞时不停产清洗检修，还应从设计上改进分离器分离头内部结构，变不可拆卸式为可拆卸式。
（3）由于硫的析出和沉积与温度和压力有关，在地面流程中，应关注节流处节流前后硫溶解度的变化。
（4）采用复配形成的溶硫剂LJ-1 合理配方，用于预防和解除井筒、管线内壁以及设备内壁已经产生的硫沉积，加强监测和加量的调整研究。
（5）鉴于该井产量较大，建议采用连续注入溶硫剂注入方法。
5 实例分析与应用
（1）井筒出现硫堵，一般采用常规的放空解堵，恢复正常生产。
（2）通过常规的放空解堵无法恢复正常生产，应考虑有机解堵或酸堵。
（3）加强站场改造，进一步优化地面工艺流程，尽量避免变径和过多的弯段。
6、对重庆气矿实例井X-1 进行了验证，预测结果与该井实际生产情况一致。
（1）通过敏感性分析，在不同产量、不同油管尺寸下，高含硫气井井筒温度将随产量增大而升高，但是油管尺寸对温度的影响较小；井筒压力随产量增大而降低，随油管直径的增大而升高。配产越大，在相同井深位置硫的溶解度也越大。如果有析出，析出位置将随产量的增大而向井口位置上移。
（2）以溶硫速率和溶解度作为主要指标，综合考虑配伍性、腐蚀性、经济性和回收利用情况等因素，通过溶硫剂优选室内评价实验研究从14 种能够溶解硫的实验样品中优选出乙醇胺、二乙烯三胺、三乙烯四胺三种单剂。通过与现场使用的防冻剂乙二醇进行复配，最终形成了适合川东地区高含硫气井生产的溶硫剂LJ-1 合理配方。对溶硫剂LJ-1 分别开展了温度影响、地层水影响以及腐蚀性能评价，实验研
究表明其溶硫速率快、溶解度高、腐蚀小。（三烯四胺、乙醇胺、乙二醇，比例2：2：1）