3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×11.72×6004/(100×9350×2560000)＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝11.72×3004/(8×9350×2560000)＝0.5mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×14.67×0.6，0.393×14.67×0.6+14.67×0.3]＝10.06kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝4.79kN，R2＝R4＝10.06kN，R3＝8.21kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×11.72×0.6，0.393×11.72×0.6+11.72×0.3]＝8.04kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝4.09kN，R'2＝R'4＝8.04kN，R'3＝6.54kN
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
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1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.626×106/4490＝139.41N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝12.043kN
τmax＝2Vmax/A=2×12.043×1000/424＝56.81N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！
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3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.39mm≤[ν]＝l/400＝467/400＝1.17mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝2.81kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝2.81kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安钢管类型 全技术规范》JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32Ф48×3 424 4.49 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 215.9 205 λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.5 1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.6×1.82/10＝0.05kN·m 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
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1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+0.9×1.4×2]×1＝57.46kN/m 2)小梁验算
q1＝max{4.54+(0.3-0.1)×0.8/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2]/2×1，13.17+(0.3-0.1)×0.8/4}=13.21kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝2.59kN，R2＝14.62kN，R3＝14.62kN，R4＝2.59kN 立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝
max[2.59+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.6+0.6-0.8/2)/2×0.6，14.62，14.62，2.59+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(0.6+1.2-0.6-0.8/2)/2×0.6]+0.05/1.2＝14.7kN
f＝N/(υA)+Mw/W＝14703.91/(0.5×424)+0.05×106/4490＝80.72N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\主梁验算\一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝16.15kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 岩石 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2140 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝14.7/(1×0.15)＝98.03kPa≤fak＝140kPa 满足要求！
梁侧模板计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
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4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝梁名称 梁板结构情况 KZL2，标高9.25m 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 见下图 楼板厚度(mm) 800×2000 180 二、荷载组合
《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 1.6 min{0.22γct0β1β2v1/2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 1 2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×22 1/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m) 24 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式 小梁间距 主梁合并根数 主梁最大悬挑长度(mm) 竖直向布置 200 2 100 44