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R204 Heater Heater1 Heater2 Heater3 Heater4 Heater5 Heater6 Heater7 Radfrac T201 T202 T203 T204 T205 T206 T207 T208 其他 SEPC ET101 FT101 SEPT103 SEPT104 SEPT105 总计 0.38 -0.007 -6.100 5.887 2.942 -2.550 0.776 3.744 冷凝器 -4.01 -0.57 -1.57 -1.49 -10.78 -9.39 -19.58 -18.98 0.0101 -43.60 -78.72 -0.0017 -0.0019 -0.7736 -22.4151 表2.2-2 总能量衡算 再沸器 2.72 0.37 0.76 4.61 5.45 5.90 14.06 18.86 20
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进料焓Gcal/hr 操作单元总热负荷Gcal/hr
出料焓Gcal/hr
平衡值
-407.74 -22.4151 -429.35 0.8
2.2.2.1能量衡算范围图
2.2.2.2能量衡算结果分析及小结。
由整个装置能量衡算表可知，本工艺流程能量是守恒的。化工生产的能量消耗很大，能量消耗费用是化工产品的主要成本之一。衡量化工产品能量消耗水平的指标是能耗，即制造单位质量（或单位体积）产品的能量消耗费用。能耗也是衡量化工生产技术水平的主要指标之一。而能量衡算可以为提高能量利用率、降低能耗提供主要依据。通过能量衡算，可确定整个工艺系统的能耗是否符合设计合同的要求。
2.2.3主要设备一览表及主要设计参数
内径*长度*壁厚序号 容器编号 容器名称 mm 1300/900*1361537007 R-301 再生器 *12/14 主体材质 OCr18Ni12Mo2Ti 550 0.95 催化剂 1 温度℃ 压力MPa 介质 等级 21
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再生器下部料37029 D-304 斗 525*3350*18 1.25Cr-0.5Mo-Si 1.25Cr-0.5M550 0.95 催化剂、氮气 1 37045 D-335 再生器提升器 450*3028*14 o-Si 540 1.0 N2 N2、O2、1 烧焦进料换热37086 E-301 器 焙烧进料换热37087 E-302 器 273*13197*9 600*17076.6*8 550/330Cr18Ni10Ti 0 1.03/0.95 CO2/H2、O2、CO2 1 550/200Cr18Ni10Ti 0 0.94/1.09 N2.O2.CO2/N2.O2.CO2 冷却水1 0.63/037088 E-303
/N2.O2.CO2 3%NaOH 1 再生气冷却器 600*7986*8 20R 60/175 .91 序号 项 目 名 称 再生器R-301一段入口氧含再生器R-301二段出口氧含再生器R-301焙烧入口氧含仪 表 AIC3001 AIC3003 AIC3006 FIC3016 单 位 % % % m3/h ℃ ℃ ℃ 设计值 0.5 0.3 4 控 制 0.4～0.7 0.2～0.5 备 注 ※ ※ ※ 再生总循环气流量 焙烧循环气流量 3.0～6.0 9000 9000±1000 900 440 490 510 900±100 435～470 440～520 500～530 FIC3005B m3/h 再生器R-301一段入口温度 TI3004 再生器R-301二段出口温度 TIC3054 再生器R-301焙烧入口温度 TI3010 2.2.4催化剂再生系统常见问题 7.1一段床层出口温度低
原 因 焦炭含量低 O2含量低 调 节 增加催化剂循环量 适当提高O2含量 22
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循环气流量高 入口温度低 7.2 一段床层温度高
原 因 入口温度高 焦炭含量高 O2含量高 第一燃烧区气体流量低 7.3二段床层出口温度高
原 因 燃烧床层的气体流量低 催化剂循环量大 二段烧焦区催化剂炭含量高 入口温度高 7.4 氧氯化或焙烧区温度高
原 因 催化剂循环速度高 氧分析仪失灵 焙烧气体流量低 焙烧入口温度高 降低气体流量 适当增加加热器出口温度 调 节 适当降低电加热器出口温度 降低催化剂循环量 降低入口O2含量 增加气体流量 调 节 提高气体流量 降低催化剂循环量 降低催化剂循环量 如允许，降低入口温度 调 节 降低催化剂循环速率 维修 提高焙烧气体流量 适当降低电加热器出口温度 23
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氯积聚造成氯燃烧 综上所述：
停止注氯等温度下降后再注氯 根据初步标定及实测表明:这套装置预处理部分可处理初馏~171℃重整原料60万t/a，预分馏塔可处理69.9万t/a全馏分重整原料，重整规模60万t/a,重整原料芳烃潜含量34.8%。在反应温度525 的℃、总温降250 ℃、反应重时空速2.2hˉ1。反应压力0.3 7MPa,氢油摩尔比2的条件下，可生产RON为100的高辛烷值汽油，重整汽油收率可达86%以上，氢气产率约40N/ m3(纯度92%),再生系统催化剂循环量为480-520kg/h，待生催化剂碳含量3 %'~ 5%，再生催化剂碳含量0.02%,催化剂性能良好，设计方圆满地完成了甲方委托的任务。初步统计装置占地面积较同类装置节省三分之一，投资节省20%。
4.2开工流程
1、以50℃/h的速度将烧焦加热器出口温度提到450℃，使第一催化剂床层中的温度在入口达到440℃，以50℃/h的速度将焙烧加热炉出口温度提高到520℃，使焙烧床层中的温度达到510℃，。
2、将洗涤水注入顶部塔盘，投用至生产废水处理的LV。 在洗涤罐底部配制浓度为3％（重）的苛性钠溶液，然后启用LCV至废水处理并将循环的碱溶液和补充水设定在7.5t/h、3.0t/h。开始碱液循环，检查注碱处的差压是否为0．15MPa，分析循环碱的pH值，控制循环的碱溶液浓度。 3、启动空气压缩机K302使其出口压力设定在设计值（1.0MPa）。两个空气注入FV关闭（包括闸阀），投用空气干燥器M305，净化空气由D902顶送净化风管网。
4、打通流程，准备将空气注入燃烧区。第一燃烧区入口达到420℃时，催化剂循环开始。
5、确保氢还原的流量256OM3/h，以40℃/h的速度将F303出口温度提至480℃。
关于催化剂的循环
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