冲裁时，压力机的公称压力F公称必须大于或等于冲裁时各工艺力的总和FP总。因为是采用的是弹压式卸料装置和上出件的模具，由《冲压工艺与模具设
计》式2.4.6得到：
FP总?FP?FQ?FQ2?P （2.4.6）
将上面计算得到的数据代入式2.4.6得：
FP总?441558?20753?26493?20223?509027N?509KN
所以有压力机的公称压力F公称?509KN
选择压力机时，除了要考虑合适的公称压力，还要注意压力机的行程大小要适当。所选压力机的最大高度应与冲模的闭合高度相适应。即满足：冲模的闭合高度介于压力机的最大闭合高度和最小和高度之间要求。压力机工作台面的尺寸必须大于模具下模座的外形尺寸，并要求留有安装固定的余地。但在过大的工作台面上安装过小尺寸的冲模时，对工作台的受力条件也是不利的。
根据总冲裁力F总=509KN，模具闭合高度，冲床工作台面尺寸等，查《冷冲模课程设计与毕业设计指导》表8.10，选用J53-63双盘摩擦压力机。主要的技术参数如下：
公称压力：630 KN 滑块行程：270mm 行程次数：22次/min 最小闭合高度： 190mm
工作台尺寸： 前后450mm，左右400mm 垫板尺寸： 厚度80mm
模柄孔尺寸： 直径60mm，深度80mm 床身最大可倾角：25°
3.3.2 拉深冲孔复合模工艺力的计算
对于拉深冲孔复合模，采用的是平刃冲裁，而且采用的是弹压式卸料装置和上出件的模具，所以由《冲压工艺与模具设计》P43得，需要计算的力有冲裁力
FP、卸料力FQ和顶件力FQ2、拉深力F。
由《冲压工艺与模具设计》式2.4.1得：
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FP?KPtL? （2.4.1） 式中：?材料的抗剪强度，Q195冷轧钢板查《冷冲模课程设计与毕业指导》表8.1，取??03MPa；L为冲裁周边的总长，经零件图计算得冲裁2个R4.15mm的小孔的总长是26.062?2?52.124mm；材料的厚度t?3mm；安全系数一般取
KP?1.3。
将以上数据代入式2.4.1得 冲R4.15mm的小孔：
FP?1.3?3?52.1?300?60957N
总的冲裁力：
FP?60957N
卸料力的计算由《冲压工艺与模具设计》式2.4.2得：
FQ?K卸Fp （2.4.2）
式中：K卸卸料力系数查《冷冲模课程设计与毕业指导》表2.17，取0.047； 将以上数据代入式2.4.2得：
FQ?0.047?60957?2865N
顶件力的计算由《冲压工艺与模具设计》式2.4.4得：
FQ2?K顶Fp （2.4.4）
式中：K顶顶料力系数查《冷冲模课程设计与毕业指导》表2.17，取0.06； 将以上数据代入式2.4.4得：
FQ2?0.06?60957?3657N
拉深力的计算值由3.2.3计算公式：
F?k1???d1?t??b?1.1?3.14?19?3?380?74813.64N
冲裁时，压力机的公称压力F公称必须大于或等于冲裁时各工艺力的总和
FP总。因为是采用的是弹压式卸料装置和上出件的模具，由《冲压工艺与模具设
计》式2.4.6得到：
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FP总?FP?FQ?FQ2?F （2.4.6） 将上面计算得到的数据代入式2.4.6得：
FP总?60957?2865?3657?74814?144293N?144.3KN
所以有压力机的公称压力F公称?144.3KN
选择压力机时，除了要考虑合适的公称压力，还要注意压力机的行程大小要适当。所选压力机的最大高度应与冲模的闭合高度相适应。即满足：冲模的闭合高度介于压力机的最大闭合高度和最小和高度之间要求。压力机工作台面的尺寸必须大于模具下模座的外形尺寸，并要求留有安装固定的余地。但在过大的工作台面上安装过小尺寸的冲模时，对工作台的受力条件也是不利的。
根据总冲裁力F总=144.3KN，模具闭合高度，冲床工作台面尺寸等，查《冷冲模课程设计与毕业设计指导》表8.10，选用JH23-16开式双柱可倾压力机。主要的技术参数如下：
公称压力：160 KN 滑块行程：50mm 行程次数： 150次/min 最大闭合高度：220mm 闭合调节高度：45mm 立柱间距： 220mm
工作台尺寸： 前后300mm，左右450mm 垫板尺寸： 厚度40mm
模柄孔尺寸： 直径40mm，深度60mm 床身最大可倾角：30° 3.3.3 弯曲冲孔模工艺力的计算
对于该复合模，采用的是弹压式卸料装置和上出件的模具，由于弯曲是靠挤压弯曲形成所以需要计算的力有弯曲力F、顶件力F1，冲裁力FP、卸料力FQ和顶件力FQ2。
弯曲力是设计弯曲模和选择压力机的重要依据之一。弯曲力不仅与弯曲变形
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过程有关，还与坯料尺寸、材料性能、零件形状、弯曲方式、模具结构等多种因素有关，因此用理论公式来计算弯曲力不但计算复杂，而且精确度不高。实际生产中常用经验公式来进行概略计算。由此零件的实体模型分析得出，此零件的弯曲经过了自由弯曲和校正弯曲两个阶段。校正弯曲是在自由弯曲阶段后，进一步对贴合凸模、凹模表面的弯曲件进行挤压，其校正力比自由弯曲时压弯力大得多，由于这两个力是先后作用，所以弯曲工件弯曲力均按校正弯曲力计算。由《实用冲压工艺及模具设计手册》P356式5-11
P校?qA
式中：P校校正弯曲力（N）；q单位面积上的校正力（MPa）；A校正部分投影面积（mm2）。
查《冲压工艺与模具设计》P123表3.3.2，得q?60MPa，由NX4.0软件分析得出A?3382.57mm2，代入上式5-11得：
P校?qA?60?3382.57?252904N?253kN
顶件力
对于设计的模具，因为采用的有顶件装置，所以要对顶件器进行设计计算。
F1?(0.3~0.8)F自
式中：F自为自由弯曲力，（N）；F1为顶件力，（N）。
计算出的顶件力主要是为选择压力机的吨位，而校正弯曲力是发生在接近压力机下死点的位置，校正力的数值比自由弯曲力，顶件力F1大得多，因此F自可 以不计算，所以F1=0
冲孔的冲裁力主要是三个孔的力，分别为R7.25和两个R3.1，材料厚度为3mm，R7.25的周长为：45.53mm，R3.1的周长为：38.94mm。安全系数一般取
KP?1.3。
将以上数据代入式2.4.1得 冲R7.25的冲裁力为：
FP1?1.3?3?45.53?300?53270.1N
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冲两个R3.1的小孔的冲裁力为： FP2?1.3?3?38.94?300?45559.8N
总的冲裁力：
FP?FP1?FP2?53270.1?45559.8?98829.9N
卸料力的计算由《冲压工艺与模具设计》式2.4.2得：
FQ?K卸Fp （2.4.2）
式中：K卸卸料力系数查《冷冲模课程设计与毕业指导》表2.17，取0.047； 将以上数据代入式2.4.2得：
FQ?0.047?98829.9?4645N
顶件力的计算由《冲压工艺与模具设计》式2.4.4得：
FQ2?K顶Fp （2.4.4）
式中：K顶顶料力系数查《冷冲模课程设计与毕业指导》表2.17，取0.06； 将以上数据代入式2.4.4得：
FQ2?0.06?98829.9?5929.8N
冲裁时，压力机的公称压力F公称必须大于或等于冲裁时各工艺力的总和
FP总。因为是采用的是弹压式卸料装置和上出件的模具，由《冲压工艺与模具设
计》式2.4.6得到：
FP总?F?FP?FQ?FQ2 （2.4.6）
将上面计算得到的数据代入式2.4.6得：
FP总?253000?98829.9?4645?5929.8?362404.6N?363KN
所以有压力机的公称压力F公称?363KN
选择压力机时，除了要考虑合适的公称压力，还要注意压力机的行程大小要适当。所选压力机的最大高度应与冲模的闭合高度相适应。即满足：冲模的闭合高度介于压力机的最大闭合高度和最小和高度之间要求。压力机工作台面的尺寸必须大于模具下模座的外形尺寸，并要求留有安装固定的余地。但在过大的工作
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