四． 传热过程及换热器
1. 某平壁外有两层厚度相等的保温材料A和B，已知A保温层的热导率为B保温层热导率的2倍，则A保温层的温差是B保温层温差的（ 0.5 ）倍。 2.能够（ 吸收全部辐射 ）的物体称为（ 黑体 ），能（ 以相同的吸收率吸收全部波长辐射能 ）的物体称为（ 灰体 ），灰体的发射能力与（ 绝对温度 ）的（ 四 ）次方成正比，还与（ 黑度 ）成正比，其发射能力与其表面温度的关系式为（ E??C0(示：黑度又称为发射率]
3.饱和蒸汽中若存在不凝性气体，则蒸汽的表面传热系数（ 减小 ）。 4.相同温度下，物体的吸收率和（ 黑度 ）在数值上相等。[提示：A???T4。[提) ）
100E] E05.压力大的流体，应该走固定管板式列管换热器的（ 管 ）程；不洁净或易结垢的液体宜在（ 管 ）程；腐蚀性流体宜在（ 管 ）程；饱和蒸气宜走（ 壳 ）程；流量小而黏度大的流体宜走（ 壳 ）程；若两流体温差较大，对于刚性结构的换热器，宜将表面传热系数大的流体通入（ 壳 ）程；需要被冷却的物料一般选（ 壳 ）程。 6.传热单元数为1时，表示某一侧流体的温差等于（ 平均传热温差 ）。 7.有相变的对流传热包括（ 蒸气冷凝 ）和（ 液体沸腾 ），其表面传热系数（ 大于 ）无相变化使得表面传热系数，热阻主要集中在（ 无 ）相变化传热一侧的流体中。（有、无） 8.蒸气冷凝有（ 膜状冷凝 ）和（ 滴状冷凝 ）两种方式。
9.流体流经弯管时，其表面传热系数（ 大于 ）直管的表面传热系数。
10.用饱和水蒸汽加热水，经过一定时间（短时间）后，发现传热的阻力迅速增大，这可能是由（ 水蒸汽不冷凝 ）所引起的。
11.气体热辐射的特点：①（ 在整个体积内进行 ）；②（ 对波长有选择性 ）。 12.当热流体的热容量流率相对（ 较大 ），可用冷流体传热效率εc表示换热器传热效率。 13.当流体横向流过管束时，错列排列的管束的表面传热系数（ 大于 ）直列排列的管束的表面传热系数。
14.强制湍流的流体通过l/di<50的短管进行传热时，由于（ 进口段热边界层尚未充分发展 ），其平均表面传热系数（ 大于 ）同等条件下长管的平均表面传热系数（大于、等于、小于）
15.下列情况的传热系数：空气的流速为5m/s时为h1，水的流速1m/s时为h2，水的流速为2m/s时为h3，水蒸汽冷凝时为h4，则其大小顺序为（ h4>h3>h2>h1 ）。
16.为了强化传热，通常在暖气片的（ 空气 ）侧（空气、热水）加设翅片，其作用主要是（ 增大传热面积 ）。
17.当蒸气管道的外半径大于（ 绝热层临界半径 ）时，在蒸汽管道外加设保温层一定能够保温。
18.设计固定管板式换热器时，若冷热两流体的温差较大，则在换热器的结构上可以采取（ 安装膨胀节 ）的方法。
19.液体沸腾按设备的尺寸和形状可分为（ 大容积沸腾 ）和（ 管内沸腾 ）。 20.大容积饱和沸腾的壁面如果被油脂玷污，则其表面传热系数会（ 减小 ）。 21.在大容积中的饱和沸腾传热可分为（ 自然对流 ）、（ 核状沸腾 ）和（ 膜状沸腾 ）三个阶段，在工业上操作的适宜操作阶段为（ 核状沸腾 ）阶段。
22.当蒸汽在管束外冷凝时，水平管束的表面传热系数一般（ 大于 ）垂直管束的表面传热系数。
23.液体沸腾中，气泡生成的必要条件为：①（ 液体必须过热 ），②（ 有汽化核心 ）。 24.溶液沸腾对流传热中，传热温差△t=（ tw-ts ），该传热温度差（ 不是 ）越大越好（是，不是），其原因是（ 在核状沸腾阶段，h随温差增大而增大，达到临界点之后会进入不稳定膜状沸腾阶段，在这个阶段h随温差增大而减小 ）。 25.一切物体的发射率与其吸收率的比值等于（ 1 ）。
26.一切物体的发射能力和吸收率的比值恒等于同温度下黑体的（ A ）。（A．发射能力 B．黑度 C．吸收率）
27.在间壁换热器中壁温接近于表面传热系数h（ 大 ）的那一侧的流体温度。
28.某一套管换热器用管间饱和水蒸汽加热管内空气，已知蒸汽的温度为120?C，空气进口温度为20?C、出口温度为80?C，则此套管换热器的内壁温度应接近（ 120 ）℃。 29.在列管换热器中，用饱和蒸汽加热管内的空气，忽略污垢热阻，为强化传热，应采取措施提高（ 空气 ）侧的表面传热系数。
30.在列管式换热器中，壳程ho很小，管程hi很大，若要强化传热，则要采取措施增加（ 壳程 ）侧的表面传热系数。
31.管壁热阻和污垢热阻可忽略，当传热面两侧的对流传热膜系数相差较大时，总传热系数总是接近于热阻（ 小 ）的那侧的传热膜系数。 32.传热基本方式有（ 热传导 ）、( 对流传热 )和( 辐射传热 )。 33.换热器中传热管常见的排列方式有（ 正方形 ）和（ 正三角形 ）。 34.根据所采用的温差补偿措施，列管换热器的主要型式有：（ 固定管板式换热器 ）、（ 浮头式换热器 ）和（ U型管式换热器 ）。 35.当热导率为常数时，单层平壁内的温度分布是（ A ），单层圆筒壁的温度分布是（ A ）。（A．直线 B．曲线 C．折线）
36.膜状冷凝的表面传热系数一般（ B ）滴状冷凝的表面传热系数。（A．大于 B．小于 C．等于）
37.已知当温度为T时，若物体1的辐射能力大于物体2的辐射能力，则物体2的黑度（ 小于 ）物体1的黑度。
38.当金属长圆筒的外壁半径大于保温层的临界半径时，增大外壁，则总的保温效果变（ A ）。（A．好 B．差 C．不确定）
39.在锅炉的工业设计时，主要以（ A ）的方式为设计依据。（A.膜状冷凝 B.滴状冷凝） 40.回收烟道气热量的废热锅炉，在流程安排上，入口为600℃的烟道气应走（ 壳程 ），入口温度为90℃的水应走（ 管程 ），主要是为避免（ 两流体温差较大，产生热应力过大 ）。 41.管壳式换热器架设补偿措施的目的是（ 减小热应力，防止换热器损坏 ）。
42.当两侧传热膜系数相差较大时，扰流子应安在传热膜系数（ 较小 ）的一侧以获得较大的传热系数。
43.A材料导热系数大于B材料导热系数，且A、B厚度相同。对于平壁保温，不同材料放在内层效果相比（ 一样 ）；对于圆筒壁保温，（ B ）放在内层效果好。
44.液体沸腾由核状沸腾变为膜状沸腾时，壁温（ 升高 ），传热性能（ 降低 ）。 45.固定管板式列管换热器加设膨胀节的目的是（ 减小热应力 ）。
五． 蒸发
1.蒸发操作溶液沸点升高的原因：①（ 溶液的蒸气压降低 ）；②（ 液体静压头的影响 ）；③（ 二次蒸汽流动阻力）。
2.在蒸发操作中，平流加料流程主要适用于（ 蒸发过程中容易析出结晶 ）的场合；（ 逆流加料流程 ）适用于粘度随浓度和温度变化较大的溶液，而不适于热敏性物料的蒸发；在多效蒸发流程中，（ 并流 ）加料时，各效之间溶液的输送不需要使用泵。 3.多效蒸发时，后一效的压力总是比前一效的（ 低 ），后一效的沸点总是比前一效的（ 低 ）。 4.单效蒸发的生蒸汽的经济性均（ 小于 ）1.
5.蒸发操作中生蒸汽的经济性指（ 蒸发水量 ）与（ 生蒸汽量 ）的比值。 6.写出三种生产上常用的多效蒸发流程：（ 逆流 ）、（ 并流 ）和（ 平流 ）。 7.蒸发操作中，溶液的沸点升高会造成有效传热温差的（ 降低 ）。（升高、不变、降低） 8.在理论传热温度差相同，蒸发器结构尺寸相同的条件下，多效蒸发与单效蒸发比较，生蒸汽的经济性（ 较高 ），生产能力（ 较低 ）。（较高、较低、相同、不确定） 9.相同条件下，与常压蒸发相比，真空蒸发的溶液沸点较（ 小 ）。(大、小、不变、不确定) 10.生蒸汽的经济性（ D ）1 。（A. 总是小于等于 B. 总是大于等于 C. 不可能大于 D.可能大于）
11.生蒸汽的经济性随蒸发器效数的增多而（ A ）。（A．增大 B．减小 C．不变） 12.为使完成液在各级不断产生自蒸发回收热量可选择蒸发操作的（ 并流 ）加料流程，
六．质量传递过程基础
1.有总体流动的扩散过程中，总体流动对传质速率的影响可用（ 漂流因子 ）表示，其值（ 越大 ）表明总体流动作用越强，其值恒（ 大于1 ）。（大于1、小于1、大于0、小于0） 2.费克定律的表达式为（ JA?-DAB?dcA ），表明（ 分子扩散通量 ）与（ 组分在扩散dz方向上的浓度梯度 ）成正比，其比例系数叫做（ 分子扩散系数 ）。 3.传质速率方程中
C0p或称为（ 漂流因子 ），反映（ 总体流动对传质通量的影响 ）。 CBmpBm4.应用停滞膜模型简化对流传质过程，可认为在停滞膜内传质方式是（ 分子扩散 ），在停滞膜内浓度分布为（ 线性 ）。（线性，非线性，不确定） 5.液体扩散系数与（ 热力学温度 ）成正比。
6.在稳定的吸收塔某处，气相主体浓度y=0.025，液相主体浓度x=0.01，液相传质系数kx=2kmol/m2h，液相总传质系数Kx=1.5 kmol/m2h，则该处气液界面上液相浓度为（ 0.04 ）。已知操作条件下的平衡关系中m=0.5。[提示：
11111m??,??，KxkxmkyKykykxNA?Kx(xe?x)?Ky(y?ye)?kx(xi?x)?ky(y?yi)，单位为kmol/(m2s)]
7.一般在相同的温度和压力下，组分在空气中的扩散系数（ 大于 ）在水中的扩散系数。 8.吸收过程中，当混合气体中的溶质浓度增加时，漂流因子（ 增大 ）。（增大、减小、不变） 9.已知分子扩散时，通过某一考察面有三股物流：等分子相互扩散时：JA（ = ）NA（ > ）
N( = )0;A组分单向扩散时：N（ = ）NA（ > ）JA( > )0。
10.A，B两组分等摩尔扩散的代表单元操作是（ 满足恒摩尔流假定的精馏操作 ），A在B中单向扩散的代表单元操作是（ 吸收 ）。
11.在传质理论中有代表性的两个模型分别为（ 对流传质的停滞膜模型 ）和（ 相际传质双膜模型 ）。
12.进行气体吸收时，可溶组分的浓度较大，则漂流因子（ 远大于1 ），总体流动对传质的影响（ 大 ）。
13.温度升高时，气相分子扩散系数将（ 增大 ），液相分子扩散系数将（ 增大 ）。
七．蒸馏
1.简单蒸馏过程中，釜内易挥发组分浓度逐渐（ 减小 ），釜液温度逐渐（ 增大 ）。（增大、减小、不变、不确定）
2.间歇精馏的操作方法可分为（ 恒定回流比 ）和（ 恒定馏出液组成 ）。
3.恒沸精馏的原理是在原溶液中加入第三组分，使其与原溶液中的某组分形成（ 最低恒沸物 ）从而使原溶液易于分离。
4.回流比保持恒定的间歇精馏，其馏出液的组成在操作过程中逐渐（ 减小 ），若想保持馏出液组成恒定，则须不断使回流比（ 增大 ）。
5.萃取精馏的基本原理是：在原溶液中加入第三组分，以改变原溶液中组分间的（ 相对挥发度 ）。
6.精馏过程设计时，若增大操作压力，则相对挥发度（ 减小 ），混合物的泡点和露点温度差异（ 减小 ），对分离（ 不利 ）。
7.连续精馏塔设计时，当采用塔顶全凝器，泡点回流方案时，为完成分离任务所需塔内理论板数为N1（塔内），若采用塔顶分凝器，而回流比和前方案相同时，则完成同样分离任务所需塔内理论板数为N2（塔内），则N1 ( > ) N2。（>、=、<、不能确定）
8.用精馏塔分离一四元（A、B、C、D）混合物，其挥发度从大到小依次为A>B>C>D, 若B、C分别为轻、重关键组分，则按清晰分割情况估计两端 产品时，塔顶产品中( D )的含量为零；塔底产品中( A )的含量为零。
9.特殊精馏主要用于两类物系的分离，即（ 恒沸物或组分的相对挥发度相差很小 ）和（ 高沸点物质 ）。
10.某连续精馏塔中，若精馏段操作线方程的截距等于零，则塔顶馏出液量为（ 0 ）。
11.在精馏操作中，由于工艺条件变化，进料状态由液相变为气相，提馏段操作线斜率（ 增大 ）。（减小，增大，不变，变化不确定）
12.实际生产中进行间歇精馏操作，一般将（ 恒定回流比 ）和（ 恒定馏出液组成 ）两种操作方式结合起来。 13.清晰分割中，（ 轻非关键 ）组分不在塔底出现。
14.平衡蒸馏（闪蒸）的操作温度是在操作压力下混合物的（ 泡点和露点温度之间 ）。 （泡点温度，露点温度，泡点和露点温度之间）
15.连续精馏正常操作时，增大再沸器热负荷，回流液流量和进料量和进料状态不变，则塔顶馏出液中易挥发组成的摩尔组成xD将（ 减小 ），塔底采出液是易挥发组成的摩尔组成 xW将（ 减小 ）。（减小，增大，不变，变化不确定）
16.在常压下苯的沸点为80.1℃，环己烷的沸点为80.73℃，为使这两组分的混合液能得到分离，可采取哪种分离方法（ C ）。（A.恒沸精馏 B.普通精馏 C.萃取精馏 D.水蒸气
直接加热精馏）
17.馏塔设计时，若qnF、xF、xD、xw、V均为定值，将进料从q=1改为q>1,则理论塔板数（ 增加 ），塔顶冷凝器热负荷（ 减小 ），塔釜再沸器热负荷（ 不变 ）。
18.某二元混合物，A为易挥发组分，恒压下液相组成xA=0.62，相应的泡点温度为t1；与之平衡的气相组成yA=0.71，相应的露点温度为t2，两组分的相对挥发度为α，则有t1（ = ） t2，α=（ 1.5 ）。 19.连续精馏操作时，若减少塔釜加热蒸汽量，而保持馏出液量D和进料状况（qnF、xF、q）不变时，则L/V（ 减小 ），L’/V’（ 增大 ），xD（ 减小 ），xw（ 增大 ）。
20.精馏塔设计时，若将塔釜由原来的间接蒸汽加热改为蒸汽加热，而保持
'qnF、xF、xD、q、R、D/F不变，则提馏段操作线斜率（ 不变 ），理论板数（ 增加 ），
釜残液量（ 增大 ），釜残液组成（ 降低 ）。
21. 一操作中的精馏塔，若保持qnF、xF、q、V不变，而增大回流比R，则有xD（ 增大 ），
'xw（ 增大 ）。
22.在精馏塔设计中，若将进料状态由液相变为气相，其他条件不变，则完成规定的分离任务所需要的理论塔板数（ 增多 ）。
23.水蒸气直接加热精馏可用于分离由水和比水（ 易挥发 ）的组分组成的混合物。（易挥发，难挥发）
24.某连续精馏塔，若操作线与对角线重合，则此时的操作回流比为（ 无穷大 ），此时馏出液量为（ 0 ）。
25.精馏段和提馏段操作线均为直线的前提主要是（ 恒摩尔流假设 ）。
26.含20%苯与甲苯的饱和蒸汽在常压下冷凝，如果其初始温度为T，则其全部变成饱和液体时的温度t（ 小于 ）T。（大于、小于、等于） 27.在精馏的五种进料中，（ 过冷液体 ）进料的q值最大，其温度（ 小于 ）泡点温度。 28.设计精馏塔分离二元理想物系，其qnF、xF、xD、xw不变，则随原料中液相分率增加，其最小回流比（ 减小 ），相同回流比下，总理论板数（ 减少 ）。
29.精馏操作时，若提馏段上升蒸汽量V’增加，而回流量和进料状态（qnF、xF、q）仍保持不变，则R（ 减小 ），xD（ 减小 ），xw（ 减小 ），L’/V’（ 减小 ）。
30.某双组分混合液分别用简单蒸馏与平衡蒸馏两种方法分离，若料液的组成、进料量、操
Xw，平，作压力和最终釜液温度都相同，则釜液温度Xw，简（ = ）馏出液平均浓度XD，简（ > ）XD，平,塔釜易挥发组分总量WD，简（ < ）WD，平。
31.简单蒸馏区别于平衡蒸馏主要因为（ 馏出液组成随时间变化，无回流，间歇操作 ）。 32.在设计连续操作精馏塔时，如保持R、xF、xD、D/F，q和选用的操作气速一定，则增