2 117.12 844.55 -45.95 27.6 674.06 -23.88 注：对基础设计:最小轴力组合是非控制内力，未列出。
2．初定基础几何尺寸
基础采用平板式锥形杯口基础。柱子插入基础杯口深度h1应满足三个条件：吊装时的稳定，大于5%的柱长；大于纵向钢筋的锚固长度；表2-5的规定。今取h1=900mm。
杯口顶部尺寸：宽=400+2×75=550mm；长=1000+2×75=1150mm。 杯口底部尺寸：宽=400+2×50=500mm；长=1000+2×50=1100mm。 杯壁尺寸：厚度t=350mm；杯壁高h2≤t/0.75=466.7mm，取480mm。 杯底厚度：a1=250mm。
基础总高度： h≥h1+ a1+50=900+250+50=1200mm，取1200mm。 基础埋深 ： d=2.0-0.3=1.7m。
3．地基计算
先按轴心受压基础估算基础底面尺寸。
A≥Nmax,k/(fak-γsd)=674.04/(180-17×1.7)=4.5m，初步选l×b=2×3m。则底板面积A=2×3=6m2；截面抵抗矩W=lb2/6==3m3；基础及覆土自重Gk=γsAd=16×6×1.70=173.4kN。
当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时，地基承载力特征值需按下式进行修正：
fa?fak??b?(b?3)??d?m2
(d?0.5)
式中 fak——地基承载力特征值，对于本例
2
为140kN/m；
e 300 Mc Nc Vc 例为18kN/m3；
γm——基底以上土的加权平均重度，对于本例为17kN/m；
εb、εd——分别为基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，对于颗粒含量小于10%的粉土，分别为0.5和2.0。
fa=180+0.5×177×（1.7-0.5）=229.8kN/m2
FK 3
P450 γ——基础底面以下土的重度，对于本
MK 例图2-22 地基的荷载
计算基础底面的压力时，如果是边柱基础，还应包括基础梁传来的荷载（详见例图2-22）。地基承载力计算采用荷载的标准组合，验算过程见例表2-13。
h GK h1 计算 Mk 项目 (kN.m) 组合1 组合2
例表2-13地基承载力计算
Nk Vk Gk Nk+G ∣Mk+VkhPk=( Nk+G)/(kN) (kN) (kN(kN) ∣ A(kN/m2) ) (kN.m) -21.97 -23.88 173578..4 91 173847..4 46 141.83 56.26 -155.405.547 1 -27.6 674.06 pkmax= Pk +∣Mk+Vkh∣/W (kN/m2) 96.49 基础的承载力计算包括受冲切承载力计算和底板受弯承载力计算。基础承载力计算时采用荷载的基本组合。对于两种基本组合（见例表2-12）地基净反力分别为 pn,max=N/A+(M+Vh)/W=539.97/6+(251.1+46.4×1.2)/3=192.26 kN/m2 pn,max=844.55/6+(117.12+45.95×1.2)/3=198.18 kN/m2 1）受冲切承载力计算 近似取ps=198 kN/m2。 由于杯壁厚度t=350mm，杯壁高度480mm，上下阶底落在冲切破坏锥内，故仅需对台阶以下进行冲切验算（例图。台阶处的宽度为(400+2×75)+2×350=1250mm，长度为(1050+2×75)+2×350=1850mm。 1） 基础底板受弯承载力计算 柱边截面处（I—I）的地基净反力（参见图） pn,Ⅰ=151kN/m2 沿基础长边方向的弯矩 MI= ?pnmax?pn,I2(b?hc)(2l?bc)??242?1? ???=(3-1)2(2×2+0.4) ×(198+151)/48=127.97kN.m 需要的配筋 As,I=MI/(0.9fyh0)=127.97×10/[(0.9×210×(1200-40))]=846mm pn,Ⅰ=171kN/m2 6 2 台阶处（I‘—I’）的地基净反力 沿基础长边方向的弯矩 MI=(3-1.85)2(2×2+1.25) ×(198+171)/48=53.4kN.m 需要的配筋 As,I=53.4×106/(0.9×210×680)=415mm2 2 在基础长边方向配置8Φ16（Φ16@125，As=1608mm2）。 基础短边方向按轴心受压考虑，地基净反力pn=127.5kN/m。柱边截面（II—II）的弯矩为 MⅡ=(3-0.4)2(2×2+1) ×127.5/24=177.2kN.M 需要的配筋 AsⅡ=177.2×106/[0.9(800-16)×210]=1195.9mm2 台阶处（II‘—II’）截面的弯矩 MⅡ'=(3-1.15)2(2×2+1.85) ×127.5/24=79.5kN.m 需要的配筋 AsⅡ'=95.2×106/[0.9(680-16)×210]=758.6mm2 在短边方向配7φ16@140(7φ16，As=1407mm2)。 七、柱吊装验算 柱的吊装验算包括正截面承载力计算和裂缝宽度计算。当采用单点吊装时，吊点一般设在牛腿与下段柱交界处。起吊时，自重下的内力最大，其计算简图见例图2-24。 1．内力计算 动力系数1.5，取施工阶段验算安全度等级降低系数为0.9，吊装时砼强度未达设计值，按照设计强度的70%考虑。 柱子底部的标高为-2.0+0.3=-1.7m，故柱全长为12.0-(-1.7)=13.7m。 q1=1.5×0.9×1.2×4=6.48kN/m q2=1.5×0.9×1.2×25×(1.45×1.0-0.552/2)×0.4/1.0=28.02kN/m q3=1.5×0.9×1.2×(4.19×6.2+0.4×0.9×25×2.1)/8.3=8.253kN/m M1=6.48×4.2/2=57.15kN.m M2=0.5×1.02×21.04+6.48×4.2×(1.0+4.2/2)=94.89kN.m M3=0.5×94.89-8.253×8.32/8=-26.76kN.m 2）承载力验算 当不翻身起吊时，1—1截面 As=M/[fy(h0- as')]=57.15×106/[300×(365-35)]=577.3mm2 现上柱配有3Φ20(As=942mm)，1—1截面能满足吊装时承载力要求。 2—2截面 As=M/[fy(h0- as')]=94.89×106/[300×(365-35)]=985.48mm2 现下柱配有4Φ20（As=1256mm2），2-2截面能满足吊装时承载力要求。 2 2 3-3截面不起控制作用。 上述吊装验算结果表明，根据使用阶段的内力进行配筋，施工时不翻身起吊不能满足承载力要求。应该采取调整吊点、翻身起吊、多点起吊或增加配筋等措施。现采用翻身起吊后，经验算承载力能满足要求。 3）裂缝宽度验算 混凝土的最大裂缝宽度公式为 wmax??cr??skEsdeq??1.9c?0.08??te??? ??式中 ρ αcr——构件受力特征系数，对于钢筋混凝土受弯构件αcr=2.1； ——按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，ρ c——钢筋保护层厚度，c=25mm； te te =As/Ate； deq——受拉区纵向钢筋的等效直径，对于直径相同的带肋钢筋，deq=d； σ sk ——按荷载效应的标准组合计算的钢筋等效应力，σ sk =Mk/(0.87h0As)； Ψ——裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，Ψ=1.1-0.65ftk/（ρteσsk）； ftk——混凝土抗拉强度标准值，C30混凝土施工阶段ftk=0.7× 2.01=1.41。 1—1、2—2截面裂缝宽度的验算过程见例表2-14。 截面 Mk(N.mm) 1—1 1045000942 00 2—2 16340001256 00 裂缝宽度满足要求。 例表2-14 裂缝宽度验算 As(mm2) σsk(N/mm2) deq(mm) ρte 147.4 172.9 20 20 Ψ wmax(mm) 0.16<0.3 0.14<0.3 0.0117 0.572 0.00628 0.256