(A)均匀 (B)前密后稀 (C)前稀后密 (D)不确定 261.BC003 造成仪表变差的原因可能有（ D ）。
(A)运动部件的摩擦 (B)弹性元件的弹性滞后 (C)齿轮传动 (D) (A)、(B)、(C) 262.BC003 数字仪表能稳定显示的位数越多，则分辨率（ C ）。 (A)不产生变化 (B)不确定 (C)越高 (D)越低
263.BC004 一般输气管道是指敷设在平坦地区，沿线地形起伏高差在（ D ）m以内的输气
管线。
(A)50 (B)100 (C)150 (D)200 264.BC004 由两条平行的管道并联而成的输气管道称为（ A ）。
(A)复管 (B)副管 (C)变径管 (D)并列管 265.BC004 由直径不同的若干单一管道串联而成的输气管道称为（ C ）。 (A)复管 (B)副管 (C)变径管 (D)串联管 266.BC005 我国目前使用的一般性输气管通过能力公式叫（ A ）。
(A)威莫斯公式 (B)潘汉德公式 (C)牛顿公式 (D)门捷列夫公式
8/3221/2
267.BC005 在一般输气管道通过能力基本公式Qb=5033.11d[(p1－p2)/GTZL]中的d指
管线的（ C ）。
(A)外径 (B)公称直径 (C)内径 (D)中经
8/3221/2
268.BC005 在一般输气管道通过能力基本公式Qb=5033.11d[(p1－p2)/GTZL]中的p1、
p2指管线的（ D ）压力。
(A)起点、平均 (B)起点、中间 (C)中间、终点 (D)起点、终点 269.BC006 从一般输气管通过能力公式可知，输气量与管径的（ C ）次方成正比。 (A)16/3 (B)3/16 (C)8/3 (D)3/8
270.BC006 某Φ52937的输气干线，其中有50km、Φ63037的输气管，试将此段管线换
算成主管线的当量管长为（ A ）km。
(A)19.2 (B)16.2 (C)20 (D)18 271．BC006 某输气管线长L=20km，管径Φ10837，起点压力p1=4MPa，终端压力p2=1.2MPa，
3
天然气相对密度G=0.6，温度293K，压缩系数Z=1，求通过能力Q0=（ B ）m/d。
5555
(A)1.17310 (B) 1.27310 (C) 1.67310 (D) 2.27310 272.BC007 一般输气管道的输送量随终点压力的增高而（ B ）。
(A)增加 (B)减少 (C)不变 (D)变为零
53
273.BC007 一条输气量为1.27310 m/d的一般输气管线，运用一般输气管通过能力计算
公式，若管径增加一倍，并且其他参数不变的情况下，则输气量为（ D ）353
10 m/d。
(A)1.27 (B)2.54 (C)5.08 (D)8
274.BC007 运用一般输气管通过能力计算公式，若在原有管线1/2处增设一个加压站，并
且其他参数不变的情况下，输气量可增加（ D ）。
(A)36% (B)39% (C)40% (D)41% 275．BC008 孔板流量计计算公式中描述在节流装置渐近段的流速到孔板开孔处的流速之间
的关系的参数是（ B ）。
(A)流出系数 (B)渐进速度系数 (C)可膨胀性系数 (D)等熵指数 276.BC008 某TDS流量计，压力工作范围为0.8~1.0MPa，当温度一定，压力为（ A ）MPa
时，压缩因子影响最小，在供气峰值时，具有最大体积流量。
(A)0.8 (B)1.0 (C)0.9 (D)0.95
277.BC008 用孔板流量计对一用户进行计量，气体温度是29℃，检查时发现温度变送器已
坏，导致温度偏高了2℃，不考虑其他因素，该温度误差对流量结果影响了（ C ）。
(A)3% (B)0.5% (C)0.33% (D)5%
278.BC009 在日常生产管理中，我们可以用（ A ）来评价一条输气管线的管理质量。 (A)输差 (B)气量 (C)压力 (D)温度 279.BC009 影响输差的因素不正确的是：（ D ）。
(A)流量 (B)压力 (C)温度 (D)输效 280.BC009 影响输差的因素正确的是：（ C ）。
(A)281.BC010 (A)282.BC010 Q (A)1 (B)0.1 (C)2 (D)0.5 283.BC010 (A)284.BC011 (A) (B) (D)285.BC011 (A)286.BC011 (A)0.005D (B)0.02D (C)0.05D (D)0.2D 287.BC012 (A)0.2D (B)0.5D (C)0.02D (D)0.05D 288.BC012 (A)30289.BC012 (A)1/2 (B) 1/3 (C) 1/4 (D) 2/3 290.BC013 (A)10D (B) 5D (C) 25 (D) 25291.BC013 (A)5D (B) 10D (C) 2D (D) 6D
292.BC013 (A)24 (B)25 (C) 24.5 (D) 25.4 293.BC014 (A)2D (B)6D (C) 5D (D)10D 294.BC014 (A)30D (B) 20D (C) 10D (D) 5D
管长 (B)管直径 (C)管容计算值 (D)输效 输差是指一条管线每日输入气量与（ D ）之差。
设计输送量 (B)计算通过能力(C)管道储气量 (D)输出气量
=503104m3/d，Q43，Q存=1.53104m3
入出=48310m/d/d，则输差是（ A ）%。 管道的输差计算公式中的（ A ），与前一天相比，增加为正，减少为负。 存气量 (B)输入气量 (C)输出气量 (D)设计输送量 下列关于孔板的定义最确切的是，孔板是一块（ C ）的薄板。 具有圆形开孔
入口边缘非常锐利
(C)具有中心圆形开孔，与测量管同心，且直角入口边缘十分锐利 具有圆形开孔，且与测量管同心
孔板孔径的单测值与平均值之差应不大于平均值的（ C ）。 ±0.2% (B)±5% (C)±0.05 % (D)±2% 若孔板的厚度超过（ B ），则其开孔下游出口处应做成一个扩张的圆锥面。 环室取压装置的前环室长度应小于（ A ）。
单独钻孔取压孔轴线应尽可能以（ D ）角与测量管轴线相交。 ° (B) 45° (C) 60° (D) 90°
单独钻孔取压孔轴线与孔板各相应端面之间的间距等于取压孔直径之（ A ）。 法兰取压的上流侧取压孔距孔板前端面距离为（ D ）mm。 ±1
法兰取压孔的轴线应与孔板上、下游侧（ C ）的测量管上的内圆柱表面的轴线
共面并垂直。
法兰取压下游取压孔的间距l2名义上等于（ D ）mm，且是从孔板的下游端面
量起。
测量管是指位于孔板前10D，孔后（ C ）的直管段。 当孔板与其上游侧直径大于2D的容器或汇管直接连通时，则容器或汇管与孔板
之间的直管段长度不得小于（ A ）。
295.BC014 上下游直管段上管段对接引起管道直线的偏差应不超过其长度的（ B ）。 (A)0.2% (B) 0.4% (C)0.5% (D) 0.6% 296.BC015 角接取压适用的管径范围是（ B ）mm。
(A)0~450 (B) 450~1000 (C) 50~750 (D) 50~1000 297.BC015 法兰取压标准孔板测量管内径为（ D ）mm。
(A)50~450 (B)50~1000 (C) 450~1000 (D) 50~750 298.BC015 法兰取压不易感受管道全截面上各点的（ A ）变化情况。 (A)速度 (B) 压力 (C) 温度 (D) 流量 299.BC016 不合乎孔板检查主要内容的是（ D ）。
(A)外观检查 (B)孔径测量 (C)变形检查 (D) 孔板厚度 300.BC016 孔板开孔圆筒形部分的检验，其测量工具不确定度应不大于（ A ）。 (A)5μm (B) 10μm (C)15μm (D)20μm
301.BC016 孔板入口边缘圆弧半径的检查，使用反射光法：转动孔板使孔板上游端面与入
射光线成（ B ）角，使日光或人工源射向孔板开孔直角入口边缘，目测或使用放大镜观察入口边缘应无反射光。
(A)30° (B) 45° (C) 60° (D) 40° 302.BC017 当计量数据误差较大，孔板开孔不合适，应及时（ B ）孔板。 (A)检查 (B) 更换 (C)清洗 (D) 加工 303.BC017 孔板两表面有（ A ）应更换孔板。
(A)坑蚀 (B) 污脏 (C)硫化铁粉 (D)结晶颗粒 304.BC017 孔板入口边缘有（ D ）应更换孔板。
(A)结晶颗粒 (B) 污脏 (C) 硫化铁粉 (D)撞伤
305.BC018 当流量计差压超上限运行超过规定时间，应选择开孔较（ A ）的孔板更换。 (A)大 (B)小 (C)标准 (D)好 306.BC018 原DN100孔板d=30mm发现运行差压值靠近差压计上限，试选择最合适的备用孔
板是（ C ）。
（A）d=25mm （B）d=100mm （C）d=40mm （D）d=30mm
307.BC018 选择同样合格的孔板时，运行范围越（ A ），则有利于计量准确。
（A）高 （B）低 （C）宽 （D）窄
308.BC019 只有在常温常压下用理想气体状态方程式计算，误差才不超过（ D ）。
（A）1% （B）2% （C）3% （D）5%
309.BC019 真实气体的p—V—T关系不符合理想气体状态方程式，为了解决这一矛盾，人
们通过实验分析，在理想气体状态方程中引入一个校正系数（ B ）。 （A）流出系数C （B）天然气的压缩系数Z （C）渐进速度系数E （D）超压缩因子FZ
310.BC019 对一定摩尔量的真实气体，当其压力、温度由状态1变化为状态2时，由真实
气体状态方程式可推导出下列方程式（ B ）。 （A）pV/T=R （B）p1V1/T1Z1=p2V2/T2Z2 （C）p1V 1/T1=p2V2/T2 （D）pV/TZ=R
311.BC020 下列不是影响天然气压缩系数的因素是（ C ）。
（A）压力 （B）温度 （C）流量 （D）天然气组分
312.BC020 下列对天然气中含有的非烃类影响压缩系数的表述正确的是（ D ）。
（A）氮气、二氧化碳和硫化氢 （B）氧气和水 （C）He （D）(A)、(B)、(C)
313.BC020 对应状态原理把压缩系数Z=f(p、T、组成)变成Z=（ B ）。
（A）f(p、T) （B）f(pr、Tr)
（C）f(pc,Tc) （D）f(p、T、质量)
314.BC021 流出系数随雷诺数变化而变化，但是，当管径雷诺数增大到某一值时，这个变
化就很小，流出系数趋于稳定，对于法兰取压雷诺数的值为（ A ）。
65 85
（A）10 （B）10（C）10 （D）2*10
315.BC021 若标准孔板上游侧孔口直角入口边缘不尖锐有圆角、划痕和缺口，将使流体流
经孔板时，流速收缩程度减弱，差压减少，从而使计算流量比实际流量偏（ B ）。 （A）大 （B）小 （C）离 （D）差
316.BC021 取压方式不同，测得的孔板前后的静压差值不同，它们与流体流经孔板的理论
压差的偏差也不一样，流经系数也不会（ A ）。 （A）相同 （B）相差 （C）相近 （D）相等
317.BD001 输气管线发生爆管时，天然气的压力（ B ），流速加快。
（A）急剧加速 （B）急剧降低 （C）逐渐升高 （D）逐渐降低
318.BD001 输气管线上游发生爆管时，输气场站分离器的声音（ D ）。
（A）不变 （B）减小 （C）逐渐增大 （D）突然增大，并伴有啸叫声
319.BD001 输气管线上游发生爆管时，输气场站的调压阀会（ C ）。
（A）继续运行 （B）前后压差增大 （C）停止运行 （D）阀后压力减少
320.BD002 当管线破裂长度在（ C ）以上时，需要更换管段。
（A）0.1D （B）0.2D （C）0.5D （D）1.0D
321.BD002 当管线爆裂需要更换管段，切割隔离球孔时，可能出现负压或正压切割。在出
现负压切割时，应该（ D ）。 （A）立即停止切割
（B）连续不停的切割完毕，立即用石棉之类的灭火物品盖住切口 （C）停止切割并关闭放空阀
（D）连续不停地切割完毕，立即用石棉之类的灭火物品盖住切口，并关闭放空
阀
322.BD002 当管线焊缝爆裂，不能用管卡的方法堵住，裂缝的长度又在（ B ）mm以下时，
可以将此管段两端的气源截断，然后放空管内全部天然气后，重新铲坡口，进行电焊补口工作，外面再焊一块加强板。 （A）100 （B）150 （C）200 （D）250
323.BD003 当供气间发生微小泄漏时，操作人员应该马上（ C ）。
（A）停止计量 （B）进行堵漏处理 （C）关闭上下游阀门 （D）撤离现场
324.BD003 当供气间发生大量泄漏时，操作人员应该马上（ B ）。
（A）断电 （B）撤离现场 （C）关闭上下游阀门 （D）现场处理
325.BD003 当供气间发生（ C ）时，操作人员应该马上撤离现场。
（A）微小泄漏 （B）少量泄漏 （C）大量泄漏 （D）干线泄漏
326.BD004 当发现供气间着火后，应立即大声呼叫，并采取初级火灾（ C ），若火势比较
大应该立即撤离。
（A）管理办法 （B）实施细则 （C）扑救措施 （D）扑救方案
327.BD004 当供气间需要动火时，施工人员应按照批准措施逐项落实后，在（ A ）的情况
下，才能动火。
（A）有监护人在场 （B）安全部门批准 （C）有动火票 （D）有动火证
328.BD004 当供气间需要动火时，施工人员应按照批准措施逐项落实后，在有监护人在场
的情况下，才能（ D ）。 （A）汇报 （B）讲解 （C）制止 （D）动火
329.BD005 闸阀密封填材料泄漏的主要原因有阀门丝杆磨损或腐蚀、密封填料使用太久失
效、密封填料圈数不够和（ B ）。
（A）丝杆变形 （B）密封填料未压紧 （C）支架变形 （D）密封填料压得太紧
330.BD005 处理闸阀密封填料泄漏的主要方法有增加密封填料、更换密封填料、均匀拧紧
压盖螺栓和（ C ）。
（A）调整密封填料 （B）调整压盖 （C）修理或更换丝杆 （D）调整丝杆
331.BD005 闸阀关闭不严，产生内漏的原因错误的是（ D ）。
（A）闸板变形 （B）阀体变形 （C）密封面有杂物 （D）压盖变形
332.BD006 截止阀密封填料漏气的原因之一是（ D ）。
（A）安装不对 （B）设计不对 （C）调料太多 （D）密封填料使用太久失效
333.BD006 截止阀密封填料漏气的原因是因为密封填料使用太久而失效，其处理的方法是
（ B ）。
（A）增加密封填料 （B）更换密封填料 （C）拧紧压盖 （D）松开压盖
334.BD006 截止阀阀杆转动不灵活是由于阀杆弯曲变形或阀杆、螺纹、螺母有损伤而造成
的，其处理的方法是（ C ）。
（A）拆开清洗 （B）加润滑油 （C）校正或更换阀杆 （D）调整密封填料
335.BD007 旋塞阀底盖与阀体之间泄漏的原因是（ D ）。
（A）连接螺栓未拧紧（B）密封环损坏（C）底盖变形 （D）（A）、（B）、（C）
336.BD007 旋塞阀底盖与阀体之间泄漏是由于连接螺栓未拧紧、密封环损坏、底盖变形引
起的，其处理的方法是（ B ）。
（A）拧紧螺栓，保养密封环（B）拧紧螺栓，更换密封环，校正或更换底座 （C）拧紧螺栓，保养密封环，校正或更换底座（D）保养密封环，校正底盖
337.BD007 旋塞阀开关不灵活的原因是（ D ）。
（A）阀体与阀芯之间有污物 （B）阀杆与填料之间无润滑油 （C）转动机构有锈蚀和阀杆变形 （D）（A）、（B）、（C）
338.BD008 球阀开关不灵活的主要原因是（ A ）。
（A）密封圈变形 （B）球体变大 （C）阀体变小 （D）前后压差为零
339.BD008 卡麦隆球阀的阀杆处泄漏的处理方法是拧紧（ B ）的压紧螺丝，消除泄漏。
（A）阀杆底部 （B）阀杆顶部 （C）阀体底部 （D）阀体顶部
340.BD008 卡麦隆球阀的阀杆驱动套或其他附件与其装配角度错位，会引起阀门（ C ）。
（A）错位 （B）偏心 （C）泄漏 （D）阀体偏斜
341.BD009 蝶阀阀体与阀盖之间漏气的主要原因是（ A ）。
（A）阀体与阀盖间密封垫片损坏或阀盖螺栓未拧紧 （B）阀杆与填料之间的间歇过大 （C）阀杆变形或损伤 （D）手轮变形
342.BD009 蝶阀阀门转动不灵活的主要原因是（ C ）等。
（A）填料压的太紧、阀杆销被剪断 （B）转动装置出现故障 （C）阀门内沉淀物太多 （D）（A）、（B）、（C）
343.BD009 蝶阀阀杆填料漏气的主要原因是（ D ）。
（A）压盖法兰螺帽太松 （B）填料受损
（C）填料压得太紧 （D）压盖法兰螺帽太松、填料受损