=0.5×0.45+（0.5-1-0.5）×0.45 =0.18
C=-0.153/（Lw2ho2）=-195.2 d=-（1+β)E（0.667）/ Lw =-1.5×1.03×0.667÷1.12 =-0.96
得0.021Vs=0.18-195.2Ls-0.96Ls 列表
Ls(m3/s) Vs(m3/s) 0.001 2.85 0.003 2.75 0.005 2.65 0.008 2.48 0.01 2.35 0.012 2.2 0.014 2.02 0.016 1.81 2
2
232323
提馏段 ?v=2.824 kg/m3
791.5kg/m3
=0.023
参考数据，带入已知量，有： b=ΦHT+(Φ-1-β)hw
=0.5×0.45+（0.5-1-0.5）×0.45 =0.18
C=-0.153/（Lw2ho2）=-195.2 d=-（1+β)E（0.667）/ Lw =-1.5×1.03×0.667÷1.12 =-0.96
得0.023Vs=0.18-195.2Ls-0.96Ls
2
2
232323 列表
Ls(m3/s) Vs(m3/s) 0.001 2.72 0.003 2.62 0.005 2.53 0.008 2.37 0.01 2.25 0.012 2.1 0.014 1.93 0.016 1.73 6、操作线 精馏段 斜率
m=V/L=((R+1)DρL)/（RDρv）=2.8×807÷1.8÷2.63=477.3 做操作线OA
OA线与(2)线、(5)的交点为负荷上下线 精馏段 OA与(2)线交点为0.63m3/s OA与(5)线交点为2.45m3/s 则负荷上限%?负荷上限数?100%
实际操作负荷 =2.45/1.4 =1.75 负荷下限%?负荷下限数?100%
实际操作负荷=0.63/14 =45%
操作弹性%?最大负荷?100%
最小负荷 =2.45/0.63
=3.89
提馏段 做操作线OA
OA线与(2)线、(5)的交点为负荷上下线
OA与(2)线交点为0.61m3/s OA与(5)线交点为2.47m3/s 则负荷上限%?负荷上限数?100%
实际操作负荷 =2.47/1.4 =1.76 负荷下限%?负荷下限数?100%
实际操作负荷=0.61/14 =43.6%
操作弹性%?最大负荷?100%
最小负荷 =2.47/0.61
=4.05 全塔操作弹性取3.97 二、塔板流体力学校核[18]
1、雾沫夹带的校核
由D=1.6m＞0.8m，故应控制浮点率不超过80%[18] 由物性系数K表[19],取K=1 精馏段?v=2.713 kg/m3
807kg/m3
取HT=0.45m时，由浮点负荷因子图[19]查得 CF=0.098
?v?l??v0.78kCfAt 则浮点率Vs=?100%
=52.92%＜80%
符合要求[16]
精馏段 ?v=2.824 kg/m3
791.5kg/m3
取HT=0.45m时，由浮点负荷因子图[19]查得 CF=0.126
?v?l??v0.78kCfAt 则浮点率Vs’=?100%
=42.41%＜80%
符合要求[16]
即雾沫夹带量ev＜0.1kg液/0.1kg气，不会发生雾沫夹带。 2、液泛线的校核
要求降液管中清液的高度Hd＜υ（Ht+Hw） 浮阀塔中， △ —液面落差可以忽略不计[16] 取系数Φ=0.5，则Hd=hd+hl+ hw+ how +hr
精馏段
m
干板压降：
=0.036m
(阀全开)
液层压降：hl =β（hw+ how）β=0.5 =0.5×0.058 =0.029m 降液管底缘压降：
=0.153×（0.003/（1.12×0.025））2
=0.002m
则Hd =0.036+0.029+0.045+0.013+0.002=0.125m Hd ＜υ（Ht+Hw） 提馏段
干板压降：
=0.039
同上 液层压降：hl=0.029m
降液管底缘压降：
(阀全开)
=0.153×（0.006/（1.12×0.025））2
=0.007m
则Hd =0.039+0.029+0.045+0.013+0.007=0.133m