Neb 1、Neb 2和Neb 3储层的生产数据显示不同类型的储层其油层动态差别很大，储层类型有：水道－堤坝复合体（Neb 1）、半复合水道（Neb 2）、复合水道（Neb 3）（图22）。在油田投产以前，认为Neb 1储集层性质相对均一、呈席状，而Neb 2和Neb 3储层的厚度、净毛比变化很大。然而，油田生产情况表明Neb 1储层相较之前所解释的连通性较差，需要更多的开发井，且采收率比Neb 3储层要低。Neb 3储层的连通性好，经由下伏组合及断层间的连通作用其同时与下面的Neb 3lower及Neb 4连通。Neb 2储层的连通性则在某些地方明显下降。因此，Neb 1、Neb 2和Neb 3储层的生产数据显示不同类型的储层其油层动态差别很大，储层类型有：水道－堤坝复合体（Neb 1）、半复合水道（Neb 2）、复合水道（Neb 3）。
在上文已经 提到过像Neb 3这样的密闭叠合水道砂体储层的连通性非常好。例如：Ursa油田的Magenta储层。Chevron
GC205-A1井的单井产量可以达到200MMBO。
目前，对于像Neb 1储层这样的
图22. Genesis油田储层结构对储层连通性及储层动态影响示意图 水道-堤坝复合体的研究不像对密闭复合水道的研究那样深入。然而，在墨西哥湾有两个这类储层研究的著名实例。一是Tahoe油田的中新世砂岩储层（Kendrick，2000），二是Ram-Powell油田的L-sand砂岩储层（Clemenceau et al.,2000; Kendrick，2000），这两个油田均生产凝析气。尽管Kendrick利用Tahoe油田资料，基于井中不同压力降低的情形推断在堤坝中存在垂向隔层，但在这两个实例中，堤坝砂体内的连通性都非常好（钻遇L-sand砂岩的水平井在1335公顷的范围内已经产气30MMBOE）。且在这两个油田中，水道和堤坝之间的连通性均较差。在Tahoe油田，水道对油田生产有一定的阻碍作用，而在Ram-Powell油田，水道将西部堤坝中的含水层与东部堤坝中的含气层分隔开。Falcon油田的研究表明在该油田的水道-堤坝复合体储层中，水道大部分被泥质沉积物充填，而堤坝储层的净毛比高
21
达83％（Abdulah et al.,2004）。且位于水道两边的堤坝储层具有不同的气水界面。
与上述实例相同，Genesis油田的Neb 1水道-堤坝储层的研究结果也表明同一堤坝内部的连通性好（如Chevron GC205-A5井）,而被水道隔开的两个堤坝之间的连通性差，水道和堤坝之间的连通性也差。同一水道内部的连通性相对较差（如Chevron GC205-A3井）。Chevron GC205-A14和Chevron GC205-A3井的压力恢复资料表明这两口井均位于30-100m的低渗透层中。
目前对于水道、堤坝之间及堤坝内部静水压力下及油田开发过程中隔挡层的成因并不是很清楚。第四纪水道－堤坝复合体的浅地震资料显示有堤坝沉积物向水道滑塌的现象(Weimer,1991;Posamentier,2003)。Cronin等（2000）在露头区曾发现了小规模的同沉积断层。Cronin等（2000）的露头研究及Beaubouef(2004)表明堤成谷充填物可能比堤坝沉积物新、近堤坝处的储层不连续。
6、预测深水油层性能的含义（ Implications for Predicting Deep-Water
Reservoir Performance）
Genesi油田的研究结果及其它公开发表的研究结果均表明深水水道-堤坝复合体和密闭性水道的储层结构对于油层动态有明显的影响（图23）。Genesis油田试产压力数据及油水界面数据表明Neb 1储层的分隔性可能比Neb 3更强。然而，回顾整个研究过程，储层结构对于储层动态连通性、储层驱动机制及采收率有重要的影响（图22）。
对露头区侵 蚀性密闭水道复合体的沉积物研究表明水道底部的侵蚀能增强垂向连通性，在一些实例中还可以增强侧向的连通性。目前对于水道-堤 坝体系的地层结构的研究还比较少，因为细粒的堤图23. Neb 3储层密闭水道和Neb 1储层水道－堤坝复合体剖面示意图 22
坝沉积物通常在地表并不多见。然而，此次研究及其它的一些研究表明在水道-堤坝体系中水道和堤坝之间的连通性较差。
区分这两种深水环境的沉积物可能非常困难，尤其是在油田评价阶段。当水道-堤坝体系中水道充填泥质沉积物而侧翼堤坝含有油气时，这两种不同岩相的波阻抗差异非常明显，在地震上很容易识别，也很容易将其与密闭水道复合体分开。而当水道-堤坝体系中水道充填砂岩且含有油气或油气只赋存于水道一边的堤坝中时，很难将其与密闭水道复合体分开，在这两种情况下，振幅图和砂岩等厚图均表现为长条状。岩心观察结果表明水道边缘的沉积多为具波纹层理的砂岩与泥岩互层，这与堤坝沉积类似。底部侵蚀是密闭水道的特征，而堤成谷底部很少有或没有侵蚀。
7、 结论Conclusions
1.在特定的构造背景和地层格架内，对储层内部油水界面及压力状况的分析是定义稳定隔层的关键。
2.在一个单独的稳定隔层之内，随着油气的开发，可能会出现多个动态隔层，这些动态隔层的形成主要取决于储层的结构。
3. 水道-堤坝体系（如Neb 1）中的水道沉积物可以形成隔层阻碍砂体的连通、不充填泥页岩也可以形成隔挡层且在地震振幅图中不易识别。
4. 在水道-堤坝体系中，如果堤坝沉积物没有水道沉积物的阻隔，可能在大范围内具有好的连通性。
5.叠合水道体系（如Neb 2、Neb 3）的连通性取决于水道的叠合程度，具体可分为以下两种情况：
a.垂向、侧向上均叠合的砂体连通性好，例如Neb 3储层；
b.半叠合的砂体，砂体之间容易形成隔挡层而形成多个压力分隔空间，例如Neb 2，尤其是当它们处于Genesis油田这种断层复杂的地方时；
6.在Genesis油田，断层的作用主要是通过并置增强储层的连通性。
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Genesis 油田更新世油层储量和采收率
油层
沉积相
储量 （MMBOE）
采收率（%） 20-30
36
55
Neb2
侧向叠置水道复合体 侧向、垂向叠置水道复合体
17
37
表1
完井数 2004年
驱动机制
自喷GC205-A14；
Neb 1
水道堤坝复合体
205-A3） （弱水驱 GC205-A5）
37（弱水驱 ）
6
3
Neb3+4
45 49-63 弱水驱 5
Genesis油田单井累计产能及产率统计表 表2
油层
井号
GC205-A5
微相
近岸堤 近岸堤 近岸堤 近岸堤 堤成谷滩 堤成谷滩 河道（中心＋边缘） 河道边缘 河道中心 河道中心 河道中心 河道（中心＋边缘）
厚度
（英尺）
有效厚度 与总厚度
比
最大日产油量/桶
累计产油量 至2004年5
月
递减率/年 前两年
89 72 83 92 30 50 54 35 72 55 155 103 59 19
24
0.90 0.77 0.80 0.90 0.73 0.59 0.78 0.81 0.90 0.89 0.86 0.89 0.92 0.89
13345 9928 8361 8600 1732 3617 8755 6271 6533 22400 22680 15080 6318 6619
10.8（百万
桶） 3.816 1.058 0.773 0.401 0.095 4.359 3.941
27%
1.830 16.02 6.268 3.338 3.170 2.286
30% 67% 64% 54% 71% 38% 57%
Neb1
GC205-A14 GC205-A2 GC205-A18 GC205-A3 GC205-A12st3 GC205-A6
Neb2
GC205-A4 GC205-A18 GC205-A2 GC205-A3
Neb3
GC205-A12st2 GC205-A1st3 GC205-A4
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