缘尺寸和梁截面的相对尺寸确定，仅考虑对梁刚度的贡献，承载力设计时不考虑(软件自动实现)。
G、“调整与框支柱相连的梁内力”《高规》10.2.7条规定：框支柱剪力调整后，应相应调整框支柱的弯距及柱端梁(不包括转换梁)的剪力、弯距，框支柱轴力不调整。由于框支性的内力调整幅度较大，因此，若相应调整框架梁的内力，则有可能框架梁设计不下来。一般情况不调。“特殊构件补充定义”中宜先指定框支柱，后指定角柱。 6 6/10
H、“托墙梁刚度放大系数”针对粱式转换层结构，由于框支梁与剪力墙的共同作用，使框支粱的刚度增大。托墙梁段刚度放大指与上部剪力墙及暗柱直接接触共同工作部分，托墙梁上部有洞口部分梁刚度不放大。因为，现在工程转换梁上部剪力墙都开有洞口，且有的洞口靠近转换梁边，因此，建议此系数不调整输入1。 J、“按抗震规范5.2.5条调整各楼层地震内力”该项主要是为了满足规范中所规定的最小剪重比的要求，一般情况选是，程序仅对0.000以上调整，不考虑地下室部分。当某楼层地震剪力小很多，地震调整系数过大(大于1.2)时，说明该楼层结构刚度过小，应先调整结构布置和相关构件的截面尺寸，提高结构刚度，不宜采用某层地震剪力不足，就过多地增大该层地震剪力系数的做法。新抗规说明指出只要底部总剪力不满足要求，则结构备楼层剪力均需要调整(应根据基本周期是位于反应谱的加速度段、速度段还是位移段，采用不同调整系数)，不能仅调整不满足的楼层，地震剪力调整时，原先计算的倾覆力矩、位移和内力均相应调整。但是2002规范只调整剪力不满足要求楼层，倾覆力矩和位移均不调整。剪重比不满足说明刚度太柔或重量太大。
K、“实配钢筋超配系数”对于9度设防烈度的各类框架及一级抗震等级的框架结构，框架梁和连梁端部剪力、框架柱端部弯距、剪力调整应按实配钢筋和材料强度标准值来计算。在出施工图前，程序也不知道实配钢筋具体是多少，因此需要设计人员根据经验输入超配系数，程序根据该值自动调整配筋面积。 L、“指定薄弱层个数及各薄弱层层号”该选项指的是多遇地震下的薄弱层。程序发现其刚度比的计算结果不满足规范要求时，程序会自动乘以1.25的放大系数。对于结构转换层，不管程序给出的刚度计算结果如何，均应在此定义为薄弱层，指定薄弱层后，不影响程序自动判断结构其它的薄弱层。对于框架结构，由于一层层高高或者因为一层计算高度为基础顶面而使一层高度较高，从而导致一层抗侧刚度小于上部楼层出现薄弱层，此种情况需对底层地震力放大1.25倍，不需刻意加大底层柱截面、减小上部柱截面。“薄弱层地震内力放大系数”2010版采用1.25。 M、“全楼地震力放大系数”一般情况下，可以不考虑全楼地震力放大系数，即采用默认值1.0。当采用弹性动力时程分析时计算出的楼层剪力，大于采用振型分解法计算出的楼层剪力时，可以填入此参数。此参数对位移、内力、剪重比有影响，对周期无影响。
N、“0.2Q分段凋整，调整起止层号及终止层号”此项调整框-剪结构、框架-核心筒结构的框架梁、柱的剪力和弯距，不调整轴力，框架剪力的调整必须满足规范规定的楼层最小剪重比的前提下进行。主楼带有较大裙房、柱子数量变化较多及退台较多等情况下建议分段调。指定调整的分段数，每段的起始层号和终止层号，以空格或逗号隔开。由于程序进行0.2Q调整时，调整系数的上限值由参数“0.2Q调整上限”控制，若想高于此值则需在“0.2Q调整起始层号”中的层号前填入负号。非抗震设计不需进行0.2Q调整。0.25V0调整指钢与混凝土混合结构。一般框剪结构调整min(0.2V0，1.5VFmax)。框架-核心筒结构调整min(0.2V0，1.5VFmax)和0.15V0。 7 7/10
P、“顶塔楼地震放大系数起算层号及顶塔楼地震作用放大系数”当采用底部剪力法时，才考虑顶塔楼地震作用放大系数。目前SATWE软件均采用振型分解法计算地震力，因此只要将振型数给得足够，一般可以不考虑将塔楼地震力放大。
Q、“指定加强层”软件自动实现加强层及相邻层柱、墙抗震等级自动提高一级：加强层及相邻层轴压比限值减小0.05；加强层及相邻层设置约束边缘构件。
R、“0.2v0、框支柱调整上限”由于程序计算的调整系数可能很大，用户可设置调整系数的上限值，程序缺省0.2v0调整上限为2.0,框支柱调整上限为5.0。 6.设计信息：
注意保护层厚度指截面外边缘至最外层钢筋(箍筋、构造筋、分布筋等)外缘的距离，比旧版输入的数值减小。
A、“考虑p-△效应”对于混凝土结构，设计人员可以先不选择此项，待计算完成后，可以查看结构的质量文件，程序会提示该工程是否计算p-△效应。对于钢结构一般宜考虑p-△效应。刚重比计算中的重力荷载设计值为1.2恒+1.4活。
B、“梁、柱重叠部分简化为刚域”当柱截面尺寸较大(如)1000mm)或异型柱时，宜采用梁柱重叠部分简化为刚域，一般情况选择“否”，特别是考虑了”梁端负弯距调幅”后，则不宜再考虑节点刚域。当考虑了节点刚域后，则在“梁平法施工图”中不宜再考虑“支座宽度对裂缝的影响”。不作为刚域即为梁柱重叠部分作为梁长度一部分进行计算，作为刚域即为梁柱重叠部分作为柱宽度(柱宽上部分)进行计算。一般而言，梁、柱重叠部分简化为刚域后，结构的刚度会增加。地震力作用下，基底剪力增大，端部内力增加，而结构的周期和位移则相应减小。竖向荷载作用下，端部内力会减小。组合设计内力是增加还是减小就不确定。旧版软件只考虑梁刚域，新版本是柱、梁均考虑，增加柱梁刚度，周期变短。
C、“按高规或高钢规进行构件设计”高层应勾选，多层不需。勾选则按高规或高钢规进行组合验算，不勾选则按抗规或钢规进行组合验算。
D、“钢柱计算长度系数按有侧移计算”该参数仅对钢结构有效，对混凝土结构不起作用。根据《钢规》5.3.3条，对于无支撑框架选择有侧移，对于有支撑框架，应根据“强支撑”还是“弱支撑”来选择“无侧移”还是“有侧移”。通常钢结构宜选择“有侧移”。 E、“混凝土柱计算长度系数执行混凝土规范7.3.11-5条”由于程序有自动判别功能，建议一般工程尽可能勾选，对于空旷结构应勾选。柱计算长度系数人工修改后应立即退出，不再执行参数定义和数据检查，否则柱计算长度又恢复为初始值。此项新版软件去掉。
F、“结构重要性系数”该参数用于非抗震组合的构件承载力验算，结构安 8 8/10
全等级为二级或设计使用年限为50年时，应取1.0，建议一般工程为默认值1.0。 G、“梁保护层厚度”“柱保护层厚度”应根据构件所处的环境类别按照混凝土规范取值。
H、“钢构件截面净毛面积比”该参数用来描述钢构件被开洞（如螺栓孔）厚的削弱情况，构件连接全为焊接时为1.0，为螺栓连接时为0.85，此项新版软件去掉。
J、“柱配筋计算原则：(单偏压计算)(双偏压计算)”当混凝土结构按照空间结构计算时，框架柱宜采用双偏压计算配筋，因为在某种组合荷载作用下，计算柱某一方向的配筋面积时同时考虑另一方向的内力值，这种计算方法比较符合工程实际，理论上讲，所有混凝上柱的受力状态都是双偏压，单偏压计算仅是双偏压计算的一个特例，但是双偏压计算出来的值多解。对于异形柱结构，无论设计人员如何选择，程序均按照双偏压计算异形柱配筋。《高规》6.2.4条要求“抗震设计时，框架角柱应按照双向偏心受力构件进行正截面承载力设计”如果设计人
在“特殊构件补充定义”中指定了角柱(凸角处框架柱两个方向均只有一根梁与柱相连称为角柱，凹角处框架柱不是角柱)，程序对其自动按照双偏压计算。在SATWE“柱平法施工图”中有双偏压验算一项，一般来说所有混凝土柱最好都用双偏压验算以下，以保证配筋计算的合理性，并且，一个结构能通过双偏压验算即可。如果按照单偏压计算，而按照双偏压验算，这种方法得出的计算值是唯一的。
K、“框架梁端配筋考虑受压钢筋”《砼规范》11.3.1梁正截面受弯承载力计算中，计入纵向受压钢筋的梁端混凝土受压区高度应符合一级x≤0.25h0，二、三级X≤O.35h0，不满足时会给出超筋提示。验算时，考虑应满足《砼规范》11.3.6条的要求，程序自动取梁上部配筋的50%(一级)或30%(二、三级)作为受压钢筋计算。
L、“结构中框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用”主要是针对少墙框架剪力墙结构采用的选顼，详见《高规》8.1.3条。勾选此项后，程序将一律按框架结构的规定控制结构中框架的轴压比，除轴压比外，其余设计遵循框剪结构的规定。 7、配筋信息：
钢筋强度信息在PM中定义，其中粱、柱、墙主筋级别按标准层分别指定：箍筋级别按全楼定义。钢筋级别和强度设计值的对应关系亦在PM中指定。SATWE中仅可查看箍筋强度设计值。
A、“梁、柱、墙主筋及箍筋强度”此处输入梁、柱、墙主筋及箍筋强度设计值，墙主筋强度是指边缘构件竖向钢筋而言的。PMCAD中输入钢筋强度是强度等级用于控制钢筋符号，而此处输入的是强度值。此项新版软件去掉。 B、”梁、柱箍筋间距”强制按照100输入(计算结果均按照100间距显示配筋面积)，且现在的软件梁、柱箍筋问距以灰色显示，不许人工修改，经计算后用户根据内定100间距人工调整箍筋。当梁跨中有较大集中力作用时，而箍筋 9 9/10
分加密区和非加密区，且非加密区箍筋间距加大(>100)时，应复核非加密区配箍而积是否满足计算要求。
C、“墙水平分布筋间距”一般情况取200，计算结果的配筋面积是200间距的面积，如果想加密则需要根据间距换算。
D、“墙竖向分布筋配筋率”结构施工详图中剪力墙实配的竖向分布筋配筋率，不应小于结构整体计算时，该参数输入的竖向分布筋配筋率值。因为，剪力墙竖向分布筋配筋率增加，会使边缘构件的纵向受力钢筋的配筋减小。所以，剪力墙实配的竖向分布筋配筋率小于结构整体计算时输入的竖向分布筋配筋率时，将使结构偏于不安全。
E、“结构底部需要单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数”及“结构底部NSW层的墙竖向分布筋配筋率”是新版软件增加的两个参数，主要用来提高框架-核心筒等类结构的核心筒底部加强部位竖向分布筋配筋率，从而提高核心筒底部加强部位的延性。《广东高规》10.2.4条规定：筒体底部加强部位的分布筋最小配筋率不宜小于0.6%，筒体一般部位的分布筋最小配筋率不宜小于0.3%。层数应包括全部地下室层数，为了使地下一层以下地下室各层墙体的竖向分布筋配筋更为经济合理，可以补充按一般配筋率的计算而此处不指定。剪力墙结构一般情况下，不必单独指定。 8、荷载组合： 一般来说此页的系数是不需修改的，因为程序在进行内力组合时是根据规范要求处理的。只有特殊时候，要修改组合系数时，才修改。 9、地下室信息： 地下室剪重比不满足规范要求时，不作为结构不合理的标志。
A、“土层水平抗力系数的比例系数”新版软件对地下室侧向约束的概念和算法做了重要改动，之前软件采用“回填土对地下室约束相对刚度比”。之前算法侧向约束与地下室的层刚度有关，而与回填土性质无关，而由地下室结构布置(如剪力墙和框架)等因素产生的层刚度变
化很大，用它们的倍数计算土的侧向约束后，造成相同土层约束下不同结构产生很大差异，难以取得合理约束值。新算法采用参数“土层水平抗力系数的比例系数M”其算法即为上力学中的M法，M取值范围稍密及松散填土5.4~6.0，中密6.0~10，密实老填土10~22。此处不提倡填负值，容易出现地上与地下异常情况。 B、“外墙分布筋保护层厚度”根据混凝土规范确定。 C、“回填土容重”一般取18KN/M3。 D、“室外地坪标高”按照实际情况填写。 E、“回填土侧压力系数”一般取0.5。 F、“地下水位标高”按照实际情况填写。 G、“室外地面附加荷载”建议一般取10KN/M2 10
KPM结构设计中规范几个限值的意义 阅读人数：7人页数：1页 规范几个限值的意义
1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6，在剪力墙的轴压比计算中，轴力取重力荷载代表设计值，与柱子的不一样。 2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，见抗规5.2.5。 3、侧向刚度比：主要为控制结构竖向规则性，见抗规3.4.2。
4、位移比：主要为控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。控制比例为1.5，见抗规3.4.3。
5、周期比：主要为控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，见高规4.3.5。 6、刚重比：主要为控制结构的稳定性，以免结构产生滑移和倾覆，见高规5.4.4。
7、剪跨比： 梁的剪跨比，剪力的位置a与h0的比值。剪跨比影响了剪应力和正应力之间的相对关系，因此也决定了主应力的大小和方向，也影响着梁的斜截面受剪承载力和破坏的方式；同时 也反映在受剪承载力的公式上。柱的剪跨比： ，若反弯点在柱子层高范围内，可取 柱子的剪跨比小于2时，需要全长加密，见混凝土规范11.4.12、11.4.17。 8、剪压比（梁柱截面上的名义剪应力V/bh0与混凝土轴心抗压强度设计值的比值）：梁塑性铰区的截面剪压比对梁的延性、耗能能力及保持梁的强度、刚度有明显的影响，当剪压比大于0.15的时候，梁的强度和刚度有明显的退化现象，此时再增加箍筋用量，也不能发挥作用，因此对梁柱的截面尺寸有所要求。
9、轴压比：轴压比是指有地震作用组合的柱组合轴压力设计值与柱的全截面面积和砼轴心受压抗压强度设计值乘积的比值，是影响柱子破坏形态和延性的主要因素之一。轴压比限值的依据是理论分析和试验研究并参照国外的类似条件确定的，其基准值是对称配筋柱大小偏心受压状态的轴压比分界值。
10、跨高比：梁的跨高比（梁的净跨与梁截面高度的比值）对梁的抗震性能有明显的影响。梁（非剪力墙的连梁）的跨高比小于5和深梁都按照深受弯构件进行计算的。
11、延性比：延性比即为弹塑性位移增大系数。延性是指材料、构件、结构在初始强度没有明显退化的情况下的非弹性变形能力。延性比主要分为三个层面，即截面的延性比、构件的延性比和结构的延性比。结构的延性比多指框架或者剪力墙等结构的水平荷载-顶层水平位移（P-delta）、水平荷载-层间位移等曲线。 结构的屈服位移有等能量方法、几何做图法等。 12、有效质量比：控制结构的地震力是否全计算出来。(90%以上)
轴压比主要可以通过增加首层截面就可以达到！n/fa
剪重比主要是为了避免在地震中某层的地震力大于设计值，
PKPM计算关于位移比的控制RSS 打印 复制链接 大 中 小 发布时间：2011-07-02 10:22:49
A 控制意义：
位移比---是指楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角与本楼层平均值的比 位移比的大小反映了结构的扭转效应，同周期比的概念一样都是为了控制建筑的扭转效应提出的控制参数。（在高归4.3.5条中位移比和周期比是同时提出的） B 规范条文
抗规第3.4.3.1条规定：平面不规则而竖向规则的建筑结构，应采用空间结构计算模型，并应符合下列要求：1)扭转不规则时，应计及扭转影响，且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍；
新高规的4.3.5条规定，在考虑质量偶然偏心影响的地震作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。 C 计算方法及程序实现
程序中对每一层都计算并输出最大水平位移、最大层间位移角、平均水平位移、平均层间位移角及相应的比值，用户可以一目了然地判断是否满足规范。 且注意位移比的限值是根据刚性楼板假定的条件下确定的，其平均位移的计算方法，也基于“刚性楼板假定”。
控制位移比的计算模型： 按照规范要求的定义，位移比表示为“最大位移/平均位移”，而平均位移表示为“（最大位移+最小位移）/2”，其中的关键是“最小位移”，当楼层中产生0位移节点，则最小位移一定为0，从而造成平均位移为最大位移的一半，位移比为2。则失去了位移比这个结构特征参数的参考意义，所以计算位移比时，如果楼层中产生“弹性节点”，应选择“强制刚性楼板假定”。
规范要求：高规4.3.5条，应在质量偶然偏心的条件下，考察结构楼层位移比的情况。 层间位移角：程序采用“最大柱（墙）间位移角”作为楼层的层间位移角，此时可以“不考虑偶然偏心”的计算条件。 D 注意事项
>>复杂结构的位移控制
复杂结构，如坡屋顶层、体育馆、看台、工业建筑等，这些结构或者柱、墙不在同一标高，或者本层根本没有楼板，此时如果采用“强制刚性楼板假定”，结构分析严重失真，位移比也没有意义。所以这类结构可以通过位移的“详细输出”或观察结构的变形示意图，来考察结构的扭转效应。
对于错层结构或带有夹层的结构，这类结构总是伴有大量的越层柱，当选择“强制刚性楼板假定”后，越层柱将受到楼层的约束，如果越层柱很多，计算失真。
总之，结构位移特征的计算模型之合理性，应根据结构的实际出发，对复杂结构应采用多种
手段。