故采用单独的矩形扩大基础，平面尺寸加大为2.4 m×3.0m，厚度60 cm，设2 cm宽沉降缝与台座中部主体部分分开，防止不均匀沉降引起台座变形和开裂。台座顶根据设计要求按抛物线预留拱度，且在台座顶面铺一层5 mm厚热轧钢板。
地基容许承载力确定。
根据施工图纸《工程地质纵断面图》预制场地基土质为低液限粘土，一般粘性土地基容许承载力 [σ0]=140 kPa或更高。计算时取地基承载力[σ0] =140 kPa。为了确保地基承载力能满足施工要求，应现场测定承载力。
混凝土基础强度及地基承载力验算 台座中段基础及地基承载力验算
a）冲切强度验算：中段台座承受梁体自重均布荷载，取单位长（1 m）台座基础计算其抗冲切和底部抗弯拉强度。
一片箱梁混凝土数量最大为28.4 m3，平均每米1.136m3，设计荷载： 梁自重 P=1.136×26=29.54 kN（按面荷载分布在台座顶） 台座混凝土自重 W1=1×0.92×0.25×24=5.52 kN 基础自重 W2=1×2×0.3×24=14.4kN 合力 N=P+W1+W2=49.46 kN
以上荷载无偏心，混凝土基础在单位长度内只验算其宽度方向的强度，冲切面按刚性角α=45扩散，基底面积A=1×2=2 m2，h0=0.3 m，bt=bb=1 m，C20混凝土设计抗拉强度ft=1.1 MPa=1.1×1000 kPa，基底单位面积反力ps=N/A=49.46/2=24.73 kPa，冲切力 F1=psA0=24.73×0.5×1=12.365 kN，
抗冲切力0.6ftbth0=0.6×1.1×1000×1× 0.3=198 kN>F1=12.365 kN冲切强度满足要求，故台座扩大基础使用C20素砼即满足施工要求，但为了加大安全系数，台座扩大基础使用C25素砼，台座使用C30砼。
b）地基应力验算：由于荷载没有偏心，基底应力平均分布，ps=N/A=49.46/2=24.73 kPa<[σ0]= 140 kPa经验算，基础采用素混凝土，其抗冲切以及地基承载力均满足要求。 台座端部基础强度及地基承载力验算 a）抗冲切强度验算
当箱梁张拉起拱后，整片梁体重力荷载集中作用在端部台座基础上，作用位置距台座端头70 cm，距基础底面中心50 cm。台座端部基础由于沉降缝的存在，为不完全对称结构物，上部荷载及台座自重荷载将对基底形心产生偏心距，地基应力呈梯形，验算时地基应力统一采用最大反力ps。 箱梁自重荷载：P=（28.4×26）/2=369.2kN 台座混凝土自重 W1=1.4×0.92×0.25×24=7.73 kN
基础自重 W2=2.4×3×0.6×24=103.68kN施工荷载不计，合力N=P+W1+W2=480.61 kN，
合力偏心距：e=（P×0.5+W1×0.5+W2×0）/N=（369.2×0.5+7.73×0.5）/480.61=0.392m
合力矩：M=N*e=480.61×0.392=188.4 kNm
由于基底核心半径ρ=b/6=2400/6=400mm>e=392mm，所以基底不产生拉应力，即地基无应力重分布现象，地基最大应力ps=N（1+6e/b）/A=480.61×（1+6×0.392/2.4）/（2.4×3）=132.17kPa<[σ0]=140kPa地基承载力满
足要求。
2、 T梁台座设计计算式
台座顶面宽度64 cm，高度25 cm，长51 m，下设扩大浅埋台座基础，其襟边同时兼作施工操作面。中间部分台座长48.2 m，基础为条形基础，底宽200 cm，厚度30 cm；台座两头端部由于箱梁张拉起拱后完全承受梁体重量，受力较大，故采用单独的矩形扩大基础，平面尺寸加大为3 m×4m，厚度80 cm，设2 cm宽沉降缝与台座中部主体部分分开，防止不均匀沉降引起台座变形和开裂。台座顶根据设计要求按抛物线预留拱度，且在台座顶面铺一层6 mm厚热轧钢板。
混凝土基础强度及地基承载力验算 台座中段基础及地基承载力验算
a）冲切强度验算：中段台座承受梁体自重均布荷载，取单位长（1 m）台座基础计算其
抗冲切和底部抗弯拉强度。
一片T梁混凝土数量最大为70.2 m3，平均每米1.404m3，设计荷载： 梁自重 P=1.404×26=36.504 kN（按面荷载分布在台座顶） 台座混凝土自重 W1=1×0.64×0.25 ×24=3.84 kN 基础自重 W2=1×2×0.3×24 =14.4 kN 合力 N=P+W1+W2=54.754 kN
以上荷载无偏心，混凝土基础在单位长度内只验算其宽度方向的强度，冲切面按刚性角α=45扩散，基底面积A=1×2=2 m2，h0=0.3 m，bt=bb=1 m，C20混凝土设计抗拉强度ft=1.1 MPa=1.1×1000 kPa，基底单位面积反力
ps=N/A=54.754/2=27.377 kPa，冲切力 F1=psA0=27.377×0.5×1=13.69 kN，抗冲切力0.6ftbth0=0.6×1.1×1000×1×0.3=198 kN>F1=13.69 kN冲切强度满足要求，故台座扩大基础使用C20素砼即满足强度要求，但为了加大安全系数，台座扩大基础使用C25素砼，台座使用C30砼。
b）地基应力验算：由于荷载没有偏心，基底应力平均分布，ps=N/A=54.754/2=27.377 kPa<[σ0]= 140 kPa经验算，基础采用素混凝土，其抗冲切以及地基承载力均满足要求。 台座端部基础强度及地基承载力验算 a）抗冲切强度验算
当T梁张拉起拱后，整片梁体重力荷载集中作用在端部台座基础上，作用位置距台座端头70 cm，距基础底面中心50 cm。台座端部基础由于沉降缝的存在，为不完全对称结构物，上部荷载及台座自重荷载将对基底形心产生偏心距，地基应力呈梯形，验算时地基应力统一采用最大反力ps。 箱梁自重荷载：P=（70.2×26）/2=912.6kN 台座混凝土自重 W1=1.4×0.64×0.25×24=5.376 kN
基础自重 W2=3×4×0.8×24=230.4 kN施工荷载不计，合力N=P+W1+W2=1148.376 kN，
合力偏心距：e=（P×0.5+W1×0.5+ W2×0）/N=（912.6×0.5+5.376×0.5）/1148.376 =0.3997m
合力矩：M=N*e=1148.376×0.3997= 458.988 kNm
由于基底核心半径ρ=b/6= 3000/6=500mm>e=399.7mm，所以基底不产生拉应力，即地基无应力重分布现象，地基最大应力ps=N（1+6e/b）/A=1148.376×（1+6×0.3997/3）/（3×4）=172.19kPa＞[σ0]=140kPa，
按照理论地基承载力无法满足要求，但经现场实测，地基承载力≥210kpa，故实测地基承载力满足要求。
3、反拱值预设
根据T梁与箱梁的设计资料和以往施工经验资料,在底模制作时应设置合理预拱度，50米边跨T梁在预应力状态下起拱值为2厘米左右，中跨T梁在预应力状态下起拱值为1.7厘米左右。25米边跨箱梁在预应力状态下起拱值为1.2厘米左右，中跨箱梁在预应力状态下起拱值为1.3厘米左右。因此实际施工时，50米T梁底座预设2厘米预拱度;25米箱梁预设1.3厘米预拱度。
4、附件：后附梁场平面布置图。 六、施工方案
第一部分 25米箱梁施工技术方案
本合同项目共有25米箱梁100片，和T梁集中在一个预制场进行预制施工。
预应力混凝土组合箱梁施工采用预制场预制，简支安装，现浇连续湿接头的先简支后连续的结构形式施工。
白水河大桥箱梁施工顺序为：绑扎底板腹板钢筋→波纹管定位筋→垫同标号砼垫块→支立外模→穿波纹管→在波纹管内穿入PVC管→现场报验→安装端模和内模→绑扎顶板、齿板钢筋→安装负弯距束波纹管（管内穿入钢绞线或PVC管）→现场报验→浇筑混凝土。
经项目部研究决定，右幅4#-2箱梁将作为首片25米箱梁预制，拟定开工时间为2015年4月10日，完成时间为2015年4月15日。
1、模板制作 1.1台座
在预制台座顶铺设5mm厚钢板作为箱梁预制底模（详见基础与梁底盘布设图）。台座两侧各设一道L50×50mm护边角钢，在底模的两端预制梁吊