×× × × × × × × × × × 塔吊基础施工方案
4.3立柱桩与工程桩间距
现场1#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为1.802m，4#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为1.520m，5#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为1.310m，后附1#、4#、5#塔吊基础立柱桩与工程桩的间距详图。 4.3塔吊基础验算
4.3.1 1#、4#、5#塔吊基础验算
根据本工程地质勘查报告，从⑦开始计算端阻力，故所有塔吊基础钻孔灌注桩考虑插入⑦持力层1m，以受力最大的1#塔吊为例验算如下：
一、塔吊受力计算（TC6015，按最大60m自由高度） 工况一：塔吊处于工作状态
塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=760.6kN,塔吊倾覆力矩M=3085kN.m,塔身宽度B=2m
取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差45o时计算： 最大压力：
Nmax=1.2×(760.6+24)/4+1.4×3085×(2.4×1.414/2)/[2×(2.4×1.414/2)2]=1508.07kN
最大拔力：
Nmax=1.2×(760.6+24)/4-1.4×3085×(2.4×1.414/2)/[2×(2.4×1.414/2)2]=-1037.31kN
工况二：塔吊处于非工作状态
塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=680.3kN,塔吊倾覆力距M=3830kN.m,塔身宽度B=2m
取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差45o时计算： 最大压力：
Nmax=1.2×(680.3+24)/4+1.4×3830×(2.4×1.414/2)/[2×(2.4×1.414/2)2]=1791.33kN
最大拔力：
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Nmax=1.2×(680.3+24)/4-1.4×3830×(2.4×1.414/2)/[2×(2.4×1.414/2)2]=-1368.75kN
二、塔吊钻孔灌注桩长度计算 1#塔吊，取ZK4孔地质剖面 850桩径桩基
土层厚度名称 （m） 51 53-1 53-3 54 7 合计 7.20 3.10 16.10 1.5 1 28.9 周长（m） 2.669 fs 30 50 45 55 75 Qski（kN） 576.50 413.70 1933.69 220.19 200.18 3344.26 面积 （平方米） 0.5672 fp 1700 α Qpk（kN） 964.24 964.24 单桩竖向抗压承载力标准值＝3344.26＋964.24＝4308.5kN 单桩竖向抗压承载力特征值＝（2820.07＋964.24）/2＝2154.25kN 单桩竖向抗拔承载力标准值＝3344.26kN
单桩竖向抗拔承载力特征值＝3344.26/2＝1672.13kN
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三、塔吊桩基钢筋计算
根据塔吊桩最大抗拔力N=1368.75KN； fy=300 N/mm2
根据钢筋最大承载应力As =N/σ≦fy=300 N/mm2 As≦1420050/300 mm2=4562.5mm2
取钢筋Φ22，N=As/π（11）2=12，取12根 取钢筋Φ25，N=As/π（12.5）2=9.3，取10根 取钢筋Φ28，N=As/π（14）2=7.4，取8根 拟选用Φ25钢筋，取10根 四、格构柱稳定性验算
本工程塔吊基础下的格构柱高度最长为20.5m，依据《钢结构设计规范》
(GB50017-2003) ，计算模型选取塔吊最大独立自由高度60m，塔身未采取任何附着装置状态。
1、格构柱截面的力学特性：
格构柱的截面尺寸为0.502×0.502m； 主肢选用:16号角钢b×d×r=160×16mm； 缀板选用(m×m):0.42×0.2
主肢的截面力学参数为 A0=49.07 cm2，Z0=4.55cm，Ix0=1175.08cm2，Iy0=1175.08cm2；
格构柱截面示意图 格构柱的y-y轴截面总惯性矩：
格构柱的x-x轴截面总惯性矩：
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经过计算得到：
Ix=4×[1175.08+49.07×(50.2/2-4.55)2]=87589.85cm4； Iy=4×[1175.08+49.07×(50.2/2-4.55)2]=87589.85cm4； 2、格构柱的长细比计算： 格构柱主肢的长细比计算公式：
其中 H ── 格构柱的总高度，取21.7m；
I ── 格构柱的截面惯性矩，取,Ix=87589.85cm4，Iy=87589.85cm4； A0 ── 一个主肢的截面面积，取49.07cm2。 经过计算得到
x=102.72,
y=102.72。
格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式:
其中 b ── 缀板厚度，取 b=0.5m。 h ── 缀板长度，取 h=0.2m。 a1── 格构架截面长，取 a1=0.502m。
经过计算得 i1=[(0.25+0.04)/48+5×0.2520/8]0.5=0.404m。
1=21.7/0.404=53.7。
换算长细比计算公式： 经过计算得到
kx=115.91,
ky=115.91。
3、格构柱的整体稳定性计算：
格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：
其中 N ── 轴心压力的计算值(kN)；取 N=1791.33kN；
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A── 格构柱横截面的毛截面面积，取4×49.07cm2；
── 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；
0x=115.91,
0y=115.91
根据换算长细比
x=0.520,
y=0.520。
查《钢结构设计规范》得到
经过计算得到 ：X方向的强度值为175.51N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求!
Y方向的强度值为175.51N/mm2，不大于设计强度215N/mm2,所以满足要求!
4、基础格构柱抗扭验算 1）格构柱上斜腹杆抗扭构造验算 轴心受压格构柱平行于缀材面的剪力为：
VmaxN?85?fy235 其中?为按虚轴换算长细比确定的整体稳定系数。 根据《钢结构设计规范规定》的最大剪力计算公式：
Vmax?A?f85fy235 其中，A为格构柱的全截面面积，f为格构柱钢材设计强度值，强度标准值（235MPa）。
将剪力V沿柱长度方向取为定值。 分配到一个缀材面上的剪力为：
V2
斜腹杆的轴心为：N=V1/cosθ V1?fy为格构柱钢材屈服
取TC6015塔机水平力进行计算：V=112.1Kn
因塔机水平力作用于两根斜支撑上：V’=V/2=112.1/2=56.05KN 斜支撑的轴心压力为：F=V’/cos450=79.25Kn
θ为斜腹杆和水平杆的夹角（45°），斜腹杆的计算长度为3393.6mm。 斜腹杆选用槽钢【16a，其截面参数为： A=21.96cm2，ìx=6.28cm2，ìy=1.83cm